Vbrizgavanje kemične fiksacije tal

Kemično pritrjevanje tal z injekcijo v gradbeništvu se trenutno izvaja s postopki silikatizacije, smolizacije in cementiranja glede na fiksirne reagente, na osnovi katerih so bile razvite metode.

Ker je ena od vrst proizvodnih del pri gradnji injekcijskega kemičnega pritrjevanja umetno, namensko preoblikovanje gradbenih lastnosti tal, ki jih obdelamo v naravnem steljo z različnimi reagenti. Za silikatizacijo in smolizacijo to zdravljenje temelji na reakcijah medsebojnega delovanja kemikalij med seboj ali s kemično aktivnim delom tal; za cementiranje - na kemijskem procesu strjevanja cementnih malt v velikih prazninah, razpokah in poreih tal. Poleg tega je v skoraj vseh primerih zagotovljena nepreklicnost in posledično trajnost lastnosti, pridobljenih s tlemi.

Injektiranje kemičnih reagentov v tla in njihov izbor po formulacijah predstavljata fizikalno-tehnološko in kemijsko-tehnološko bistvo metod določanja.

Injekcijsko kemično pritrjevanje se razteza na tla z bolj ali manj značilno prepustnostjo za vodo, vključno s peščenimi, grobimi zrnci, zlomljenimi kamninami in polkaljenimi tlemi, pa tudi z drsenjem, loess-like ilovico in nekaterimi vrstami pokrivnih ilovikov.

Fiksiranje permafrostnih tleh zgoraj omenjenih litoloških vrst je možno le po predhodnem odmrzovanju. To velja tudi za navadne zamrznjene tle v aktivni plasti. Sidranje s temi metodami je omejeno tudi na določene temperaturne pogoje.

Tla, impregnirana z naftnimi proizvodi in vodno nasičenimi tlemi pri hitrosti podzemne vode, ki presegajo vrednosti, določene za vsako metodo, se ne določijo. Možnost pritrditve slanice se določi s posebnimi študijami v laboratorijih in situacijah na kraju samem.

Predhodno opisane pozitivne spremembe v gradbenih lastnostih tal, pridobljenih med konsolidacijo, in možnosti praktične uporabe metod njihove pritrditve se v celoti razširijo na injekcijsko kemično fiksacijo.

V primerjavi z drugimi metodami ima dve prednosti: ena je, da se izvaja brez motenj naravne strukture in sestave tal, praktično odpravlja njihovo deformacijo med delom, druga pa je, da pri obstoječih strukturah ne krši normalnega delovanja.

Z metodo cementiranja je bila krema določena pri morebitnem polnjenju praznin in votlin velikih velikosti, ki so nastajali iz različnih razlogov (vključno s kraškim izvorom) pod temeljih in na podlagi obstoječih struktur. S tem se prepreči propad strehe praznin in posledično nesprejemljivo lokalno pogrezanje tal, neizogibna škoda v tleh. Z uporabo cementiranja velikih praznin v kombinaciji s silikatizacijo in smolizacijskimi tlemi, ki obkrožajo te praznine, uspešno rešujemo naloge kot krepitev temeljev in temeljev obstoječih in postavljenih stavb in objektov na kraških območjih

Metode določanja injekcijskega tla

Silicijevanje in smoliranje

2.1. Splošne določbe

Silicijevanje in razmaščevanje tal se uporabljajo za povečanje nosilnosti temeljev in izgradnjo temeljev utrjenih tal. To metodo lahko uporabimo v peščenih tleh s filtrirnim koeficientom od 0,5 do 80 m / dan in v lezenih zrahljanih tleh s filtrirnim koeficientom od 0,2 do 2,0 m / dan. Silicijevanje in smolizatsija prsti se izvajajo z injektiranjem v tla skozi sistem brizgalk ali vodnjakov vodnih raztopin ali zmesi, pripravljenih na osnovi natrijevega silikata in sintetičnih smol s trdilcem. Za pritrjevanje peščenih in pomožnih lezenih tleh se uporabljajo metode, opisane v tabeli 6. Slika 10-12 prikazuje sheme injektacijske fiksacije tal.

Ko se peščena tla določijo s silikacijo z dvosmerno raztopino, je predpisana gostota raztopine natrijevega silikata, odvisno od filtracijskega koeficienta tal v skladu s tabelo 7, gostota raztopine kalcijevega klorida pa je 1,26-1,28. Za brezvodni kalcijev klorid navedene vrednosti gostote ustrezajo 28-30% koncentracij.

Kemični materiali, ki se uporabljajo za pritrjevanje tal z metodo silikatizacije, morajo ustrezati zahtevam sedanjih standardov.

Slika 10. Podpira oplaščene talne tle za zgradbo v gradnji

1 - temelj; 2 - svoboden tleh; 3 - tla, utrjena s silikacijo; 4 - tla, ki ne potopi

Slika 11. Tehnološke sheme kemične fiksacije tal za temelje obstoječih stavb

1 - temelj; 2 - injektorji; 3 - fiksni tleh

Slika 12. Shema utrjevanja tal v temeljih obstoječih stavb na horizontalni tehnologiji

a - načrt; b - rez; 1 - injektorji; 2 - tehnološki vodnjaki; 3 - fiksna matrika

Natrijev silikat (soda ali soda-sulfat) se dostavi na delovno mesto v obliki silikatnih blokov ali raztopine z gostoto 1,4-1,5 g / cm3. Raztopina natrijevega silikata mora ustrezati zahtevam GOST 13079-81.

Silikatni modul je razmerje med številom gramskih molekul s silicijevim dioksidom2 na število gramskih molekul natrijevega oksida Na2A. Silikatni modul je glavna značilnost natrijevega silikata, ki določa njegovo sestavo. Pri izdelavi del je modul uporabljenih raztopin natrijevega silikata predmet kontrolnih opredelitev.

TABELA 6. METODE KEMIČNE ZEMLJEVANJA TOV

IN PODROČJE UPORABE NJIHOVE UPORABE

* Pod črto glede na povprečne vrednosti moči priloge.

** Z drugimi značilnostmi tal je možnost uporabe silikatizacije ugotovljena empirično.

TABELA 7. GOTOVOST RAZTOPINE NATRIJEVEGA SILIKATA, UPORABLJENEGA ZA

BILATERALNA SILIKATIZACIJA peščenih tal (pri temperaturi 18 ° C)

Natrijev aluminat, uporabljen v silikatizaciji z enojno raztopino kot trdilec (koagulant), mora izpolnjevati naslednje zahteve: kavstični modul 1,5-1,7 (razmerje Na2O / Al2Oh3) tlačne velikosti 5-6 mm; vsebnost netopnih suspendiranih delcev 1-2%. Formulacije raztopin za enoslojna peščena tla so prikazane v tabeli 8.

RAZPREDELNICA 8. PRIPRAVA REŠITVE ZA IZBOLJŠANJE POVRŠINSKEGA ZEMLJA

Opomba: Metoda smolizacije po recepturi št. 2 se uporablja za pritrjevanje karbonatnih peskov.

Prednost smolizacij v primerjavi s silikacijo peskov z enojno raztopino je možnost veliko trajnejše konsolidacije tal. Za globoko pritrditev z resinizacijo, ki ni povezana z naknadnim odpiranjem fiksnih tal (npr. Pri krepitvi podlag, izgradnji temeljev ali zaščitnih sten), je treba uporabiti metode, ki temeljijo na smolah iz sečnine razredov M, M-2, MF-17. Kadar smolizacijska tla z namenom izkopavanja podzemnih delov omogočajo uporabo metod na osnovi smole razreda M-3, ki vsebujejo najmanjšo količino prostega formaldehida (0,3-0,5%).

Koncentracija delovne smole se doseže na naslednji način: pritrdilo M-2 razredčimo z vodo v razmerju 1: 0,8 do gostote raztopine 1,09 g / cm3, kar je spodnja meja razredčitve; pritrdilec M-3 razredčimo z vodo v razmerju 1: 0,5 do gostote raztopine 1,12 g / cm 2; MF-17 razredčimo z vodo v razmerju 1: 2 do gostote 1,08 g / cm3. Ko je smola razredčena z raztopinami amonijevega nitrata ali sulfitnega alkohola, je raztopina najbolj stabilna v smislu gelacijskega časa.

Raztopine karbamidnih smol, ki se uporabljajo v postopku smoliranja kot sredstvo za trdnost, morajo ustrezati standardom glede na njihove fizikalne in kemijske lastnosti, oksalni (kristalni hidrat) in klorovodikove (tekoče) kisline pa izpolnjujejo zahteve TU II-1391-5 in GOST 13282-76.

2.2. Izračun glavnih parametrov

Izračunani fiksirni polmer za silikatizacijo in smolizacijsko zemljo je odvisen od prepustnosti tal in je določen s tabelo. Pri ustvarjanju trdne palete fiksnih injektorjev ali vdolbin v načrtu so razporejene v vrsticah v vzorcu kontrolne plošče (slika 13 in 14). Izračunamo razdalje med vrsticami injektorjev in injekcijskimi vijaki

in razdaljo med njimi v vrsti - po formuli

kjer je r izracunani polmer za pritrjevanje iz ene same injekcije, m

TABELA 9. IZRAČUN RADIUSA SIDIRANJA PRI SILIKATIZACIJI IN UTEMELJITVI TLA

13.2. INJECTION FIXING OF SOILS BY METHODS OF SILICATIZATION AND OILS

13.2.1. Splošne določbe

Silicijevanje in razmaščevanje tal se uporabljajo za povečanje nosilnosti temeljev in izgradnjo temeljev utrjenih tal. To metodo lahko uporabimo v peščenih tleh s filtrirnim koeficientom od 0,5 do 80 m / dan in v lezenih zrahljanih tleh s filtrirnim koeficientom od 0,2 do 2,0 m / dan. Silicijevanje in smolizatsija prsti se izvajajo z injektiranjem v tla skozi sistem brizgalk ali vodnjakov vodnih raztopin ali zmesi, pripravljenih na osnovi natrijevega silikata in sintetičnih smol s trdilcem. Za pritrjevanje peščenih in pomirjevalnih tleh uporabimo metode, opisane v tabeli. 13.6. Na sliki. 13.10-13.12 glede na shemo injektirnih tleh.

TABELA 13.6. METODE KEMIJSKE OZNAKE IZRAZOV IN OBMOČJA NJIHOVE UPORABE

* Pod črto glede na povprečne vrednosti moči priloge.

** Z drugimi značilnostmi tal je možnost uporabe silikatizacije ugotovljena empirično.

Ko so peščena tla pritrjena z dvosmerno silicijevostjo, je predpisana gostota raztopine natrijevega silikata, odvisno od filtracijskega koeficienta tal glede na tabelo. 13,7, gostota raztopine kalcijevega klorida pa 1,26-1,28. Za brezvodni kalcijev klorid navedene vrednosti gostote ustrezajo 28-30% koncentracij. Formulacije zmesi, ki tvorijo gel, ki se uporabljajo pri silikaciji pesk, ki se raztopijo v eni raztopini, so navedene v tabeli. 13.8; komponente silicijeve pline - v tabeli. 13.9.

TABELA 13.7. GOSTOTA RAZTOPINE NATRIJEVEGA SILIKATA, KI SE UPORABLJAJO ZA BILATERALNO SILIKATIZACIJO
peščena tla (pri temperaturi 18 ° C)

TABELA 13.8. PRIPRAVE GELOVANJSKIH MEŠANIC, KI SE UPORABLJAJO ZA ENKRATNO SILIKATIZACIJO PUNJENIH ZEMLJE

* Raztopina silikata povečanega modula dobimo z obdelavo silikata modula 2,5-3,0 s hidrofluorosilikovo kislino z gostoto 1,1-1,08 do količine 5-6 vol.%.

** Kontaktirajte Petra pred razredčenim z vodo v razmerju 1: 3.

TABELA 13.9. TEHNOLOGIJA PLINA SILIKACIJE ZA ZAVAROVANJE SANDA IN MANJ POVRŠINSKIH TAL

Opomba Krepitel - natrijev silikat; trdilec - ogljikov dioksid v jeklenkah.

TABELA 13.10. STANDARDI ZA KEMIJSKE MATERIALE, KI SE UPORABLJAJO ZA UPORABO TOV

TABELA 13.11. FIZIKALNE IN KEMIJSKE ZNAČILNOSTI NATRIJEVEGA SILIKATA

Kemični materiali, ki se uporabljajo za pritrjevanje tal z metodo silikatizacije, morajo izpolnjevati zahteve obstoječih standardov (tabela 13.10).

Natrijev silikat (soda ali soda-sulfat) se dostavi na delovno mesto v obliki silikatnih blokov ali raztopine z gostoto 1,4-1,5 g / cm3. Raztopina natrijevega silikata mora ustrezati zahtevam GOST 13079-81. Fizikalno-kemični indikatorji natrijevega silikata morajo biti v skladu s tabelo s podatki. 13.11.

Silikatni modul je razmerje med številom gramskih molekul silicijevega SiO2 na število gramskih molekul natrijevega oksida Na2O. Silikatni modul je glavna značilnost natrijevega silikata, ki določa njegovo sestavo. Pri izdelavi del je modul uporabljenih raztopin natrijevega silikata predmet kontrolnih opredelitev.

Natrijev aluminat, ki se uporablja za silikatizacijo z enojno raztopino kot trdilec (koagulant), mora izpolnjevati naslednje zahteve: kavstični modul 1,5-1,7 (razmerje Na2O / Al2Oh3), velikost drobljenja 5-6 mm; vsebnost netopnih suspendiranih delcev 1-2%. Formulacije raztopin za enoslojna peščena tla so podane v tabeli. 13.12.

Prednost smolizacij v primerjavi s silikacijo peskov z enojno raztopino je možnost veliko trajnejše konsolidacije tal. Za globoko pritrditev z resinizacijo, ki ni povezana z naknadnim odpiranjem fiksnih tal (npr. Pri krepitvi podlag, izgradnji temeljev ali zaščitnih sten), je treba uporabiti metode, ki temeljijo na smolah iz sečnine razredov M, M-2, MF-17. podzemna obdelava je omogočila uporabo metod na osnovi smole razreda M-3, ki vsebujejo najmanjšo količino prostega formaldehida (0,3-0,5%).

Injekcijska fiksacija tal s silikatizacijo in smolizatsii

Silicijevanje in razmaščevanje tal se uporabljajo za povečanje nosilnosti temeljev in izgradnjo temeljev utrjenih tal. To metodo lahko uporabimo v peščenih tleh s filtrirnim koeficientom od 0,5 do 80 m / dan in v lezenih zrahljanih tleh s filtrirnim koeficientom od 0,2 do 2,0 m / dan. Silicijevanje in smolizatsija prsti se izvajajo z injektiranjem v tla skozi sistem brizgalk ali vodnjakov vodnih raztopin ali zmesi, pripravljenih na osnovi natrijevega silikata in sintetičnih smol s trdilcem.

Ko se peščena tla določijo s silikacijo z dvosmerno raztopino, je predpisana gostota raztopine natrijevega silikata, odvisno od filtracijskega koeficienta tal v skladu s tabelo 7, gostota raztopine kalcijevega klorida pa je 1,26-1,28. Za brezvodni kalcijev klorid navedene vrednosti gostote ustrezajo 28-30% koncentracij.

Kemični materiali, ki se uporabljajo za pritrjevanje tal z metodo silikatizacije, morajo ustrezati zahtevam sedanjih standardov.

Natrijev silikat (soda ali soda-sulfat) se dostavi na delovno mesto v obliki silikatnih blokov ali raztopine z gostoto 1,4-1,5 g / cm3. Raztopina natrijevega silikata mora ustrezati zahtevam GOST 13079-81.

Silikatni modul je razmerje med številom gramskih molekul s silicijevim dioksidom2 na število gramskih molekul natrijevega oksida Na2A. Silikatni modul je glavna značilnost natrijevega silikata, ki določa njegovo sestavo. Pri izdelavi del je modul uporabljenih raztopin natrijevega silikata predmet kontrolnih opredelitev.

Natrijev aluminat, uporabljen v silikatizaciji z enojno raztopino kot trdilec (koagulant), mora izpolnjevati naslednje zahteve: kavstični modul 1,5-1,7 (razmerje Na2O / Al2Oh3) tlačne velikosti 5-6 mm; vsebnost netopnih suspendiranih delcev 1-2

Prednost smolizacij v primerjavi s silikacijo peskov z enojno raztopino je možnost veliko trajnejše konsolidacije tal. Za globoko pritrditev z resinizacijo, ki ni povezana z naknadnim odpiranjem fiksnih tal (npr. Pri krepitvi podlag, izgradnji temeljev ali zaščitnih sten), je treba uporabiti metode, ki temeljijo na smolah iz sečnine razredov M, M-2, MF-17. Kadar smolizacijska tla z namenom izkopavanja podzemnih delov omogočajo uporabo metod na osnovi smole razreda M-3, ki vsebujejo najmanjšo količino prostega formaldehida (0,3-0,5%).

Koncentracija delovne smole se doseže na naslednji način: pritrdilo M-2 razredčimo z vodo v razmerju 1: 0,8 do gostote raztopine 1,09 g / cm3, kar je spodnja meja razredčitve; pritrdilec M-3 razredčimo z vodo v razmerju 1: 0,5 do gostote raztopine 1,12 g / cm 2; MF-17 razredčimo z vodo v razmerju 1: 2 do gostote 1,08 g / cm3. Ko je smola razredčena z raztopinami amonijevega nitrata ali sulfitnega alkohola, je raztopina najbolj stabilna v smislu gelacijskega časa.

Raztopine karbamidnih smol, ki se uporabljajo v postopku smoliranja kot sredstvo za trdnost, morajo ustrezati standardom glede na njihove fizikalne in kemijske lastnosti, oksalni (kristalni hidrat) in klorovodikove (tekoče) kisline pa izpolnjujejo zahteve TU II-1391-5 in GOST 13282-76.

14 Majhne temelje, oblikovne značilnosti, materiali, ki se uporabljajo za njihovo izdelavo

Plitki temelji vključujejo tiste, katerih globina je običajno manjša od 6 m. Postavljena so v jarkih, ki so se predhodno odprle do globine od površine tal. Druga značilnost plitkih temeljev je, da pri izračunu njihovih gibov in določanju napetosti na dnu praviloma ne upošteva odpornosti zemlje vzdolž stranskih površin temeljev.

Temelji plitvih temeljev so s konstrukcijo razdeljeni v masivne toge, ločene temelje za stojala in stebre konstrukcij, v obliki trakov in v obliki trdnih w / b plošč pod celotno strukturo.

Izračunani prerez temeljev je predpisan iz pogojev gradiva. Glede na to so lahko temelji trdni ali prožni.

Temeljni temelj se razume kot taka podlaga, katere material, pod vplivom zunanjega bremena, ne doživlja upogibnih deformacij, ki se manifestirajo v obliki sekanja posameznih elementov in razpok v zidu. V praksi lahko predpostavimo, da material trdnih temeljev deluje le pri kompresiji.

Za trdne temelje je treba določiti geometrijske dimenzije načrta in njihovo obrezovanje.

Prožna podlaga je temelj, katerega material deluje predvsem na upogibanju. Fleksibilni temelji so izdelani iz armiranega betona, saj zaznava natezne napetosti med upogibanjem.

Pri izračunavanju fleksibilnih temeljev se v načrtu določijo geometrijske dimenzije, nato pa se izbere prečni prerez glede na izračunane diagrame trenutkov strižnih sil, odvisno od odstotka ojačitve.

Masivne, trakove in palice oblikovane toge osnove za stene in stebre, kot tudi temeljev-zidov je mogoče izdelati iz opeke, kvarristona, drobljenega betona, betona.

Brickwork je prikladno, saj lahko dobimo veliko različnih oblik. Vendar je opeka kot gradbeni material za fundacije kratkotrajna; hitro deluje podzemno vodo. Zato se opeka uporablja za polaganje temeljev, praviloma v manj kritičnih strukturah in polaganje le iz opeke železove rude v cementni malti.

Nekatera distribucija ima kamnito kamnino v obliki zidu iztrganega kamna ali apnenca. Iz ruševinskega kamna opravljajte pasove in pole; njihovi stroški so relativno nizki. Vendar pa je glavna pomanjkljivost takih temeljev velika gradnja zidarn in znatni stroški dela med njihovo gradnjo. Poleg tega uporaba tega materiala onemogoča široko industrializacijo in mehanizacijo gradbenih del.

Beton in beton imata znatno boljše lastnosti moči in se uporabljajo za temelje najbolj kritičnih konstrukcij - v velikih temeljih, pa tudi za konstrukcijo trdnih temeljev za kolone, ki nosijo veliko obremenitev. Njihova pomanjkljivost je znaten strošek in velik obseg z ogromnimi temelji.

Prožne temelje vključujejo prožne nosilce in trdne plošče, vzglavnike za trakove in čevlje za kolone z veliko odstranitvijo temeljne konzole.

Kot material, uporabljen za prožne fundacije w / b. Takšni temelji so nepogrešljivi v primerih, ko je potrebno ustvariti pomembna podporna področja za prenos velikih obremenitev iz konstrukcij in gradnjo škatlastih temeljev.

Uporaba armiranega betona za gradnjo temeljev bistveno zmanjša obseg dela in omogoča široko uporabo mehanizmov pri proizvodnji del. Vendar pa je zaradi visokih stroškov armiranega betona in visokih stroškov za proizvodnjo kovin potrebna ekonomsko upravičena potreba po uporabi armiranega betona za temelje.

Glavne dimenzije plitvih temeljev (globina in velikost podplata) so v večini primerov določene na podlagi izračuna podlag za deformacije, ki vključuje:

izračun obremenitev na temelju;

vrednotenje inženirskih geoloških in hidrogeoloških pogojev na gradbišču; določitev normativnih in izračunanih vrednosti značilnosti tal;

izbira temeljne globine;

dodelitev predhodnih dimenzij morskega lista iz konstruktivnih razlogov ali na podlagi pogoja, da je povprečni tlak na dnu enak konstrukcijskemu uporu tal;

izračunavanje odpornosti tlaka osnove R, spreminjanje, če je potrebno, dimenzije temeljev, da se zagotovi stanje p ≤ R; v primeru ekscentrične obremenitve na temelju, poleg tega preverjanje mejnih tlakov;

izračun osnove sedimenta; po potrebi prilagoditev velikosti baz.

V nekaterih primerih je izračun osnove nosilnosti. Po tem se izvede izračun in zasnova samega fundacije.

Vsi izračuni osnov je treba opraviti na izračunanih vrednostih obremenitev, ki so opredeljeni kot produkt njihovih standardnih vrednosti s faktorjem varnosti za obremenitev γf. Ta faktor, upoštevajoč morebitno odstopanje bremen v neugodni smeri, se upošteva pri izračunu baze z nosilnostjo in pri izračunu baze z deformacijami enaka enemu.

Osnova za deformacije se izračuna na glavni kombinaciji obremenitev, nosilnosti - na glavni kombinaciji in ob prisotnosti posebnih obremenitev in učinkov - v glavnih in posebnih kombinacijah. Obremenitve na tleh stavb in snežnih obremenitev, ki so lahko dolgoročne in kratkoročne, veljajo za kratkoročno pri izračunu nosilnosti in dolgoročno pri izračunu z deformacijo. Obremenitve mobilne dvigalne in transportne opreme v obeh primerih veljajo za kratkoročne.

Pri izračunih baze je treba upoštevati obremenitve iz shranjenega materiala in opremo, nameščene v bližini temeljev.

Pri izračunu osnove deformacij je dovoljeno prezreti napore v strukturah, ki jih povzročajo vplivi klimatskih temperatur, če se razdalje med temperaturno skrčljivimi šivi ne presegajo vrednosti, določenih v projektnih standardih posameznih konstrukcij. Tehnološke temperaturne učinke upoštevamo pri izračunu osnove deformacij z ustrezno utemeljitvijo, odvisno od trajanja teh učinkov.

15 Temelji globoke temelje in njihove značilnosti. Katere metode se uporabljajo pri njihovi konstrukciji

Kot podlaga težkih in občutljivih na neenakomerne padavine, strukture običajno izbirajo kamnita in polkromna ali nizko stisljiva tla.

Da bi dosegli takšna tla, je treba v nekaterih primerih zmanjšati zelo pomembno, včasih nekaj deset metrov debele, šibke, pogosto vodotesne tle.

Potreba po graditvi globokih temeljev lahko povzroči tudi namen same strukture, ki mora biti, ne glede na geološke značilnosti gradbišča, treba znižati na veliko globino.

Zelo težko bi bilo rezanje na veliko globino vodonosnih tal z urejanjem navadnih odprtih jarkov, pogosteje pa sploh ne bi bilo izvedljivo.

Metode, ki se trenutno uporabljajo za namestitev globokih podpore, je mogoče zmanjšati na tri vrste.

1. Podpira postavljene v lupinah. Pri izdelavi takšnih nosilcev je prefabricirana lupina prvič potopljena v tla na tak ali drugačen način. Ker je lupina potopljena ali po tem, ko doseže svojo globino oblikovanja, se tla odstrani iz nje, njena votlina pa je popolnoma ali delno napolnjena z betonom, ki je po potrebi okrepljena. V nekaterih primerih se lupina v postopku betoniranja votline postopoma odstrani iz tal in ponovno uporablja za napravo druge podobne podpore.

Ker so metode potopitve lupin, ekstrakcija tal iz njih in polnjenje s betonom lahko drugačna, je ta tip globokega ležaja najpogostejši.

2. Podpora postavljena brez lupin. Način postavitve teh nosilcev je v bistvu podoben načinu vgradnje polnjenih pilotov, katerih vrtine so izdelane s pomočjo vrtanja. Za globoke nosilce v tleh so tudi vrtine z velikim premerom, vendar brez njihovih ohišij. Stene dobro utrdijo blato.

3. Kombinirani nosilci so zgrajeni v zgornjem delu lupine in v spodnjem delu - brez lupine.

Nosilnost globokih nosilcev je lahko zelo velika. Visoki tlak, ki se lahko tolerira na močni podlagi temeljev, ki leži na precejšnji globini, povzroča visoko odpornost na globoko podporo vzdolž njene osnove. Sile trenja, ki delujejo med tlemi in stransko površino nosilca, ustvarjajo veliko odpornost na potopitev nosilca v tla.

Spuščeni vodnjaki in karozi so med množičnimi temelji globokega temeljev. Pri gradnji takšnih temeljev, za razliko od plitvih temeljev, ni treba najprej razporediti jam in popraviti njihove stene. Med delom tla tla zaznavajo bočne površine sten iz kapljic in samih cevov.

Temelje, izdelane po metodi stene v tleh, je mogoče pripisati tudi množičnim temeljem globokega vgradnje. Zaradi narave dela v tleh za operativne obremenitve in glede na količino porabljenega betona ali armiranega betona so takšne temelje blizu sesalnim vodnjakom in kesonom, čeprav se bo način njihovega gradbenega materiala bistveno razlikoval od spodaj.

Bistvo notranjega dela je v tem, da je na površini zemlje, neposredno na mestu prihodnje podpore, zgrajena debela stenska lupina s spodnjim koncem. Ko je lupina pripravljena, za celotno konstrukcijsko višino (z velikimi vrtinami le del višine) znotraj nje začnejo razvijati tla. Pri odstranjevanju tal se lupina pod lastno težo postopoma potopi v tla. Priprava lupine v višino se proizvaja, ko se spusti ali v intervalih med posameznimi stopnjami spuščanja. Po potopitvi lupine na konstrukcijsko globino in odstranitvi prsti iz nje se nastala votlina napolni z betonom.

Pred tem so bile lupine odvodnih vrtin izdelane iz opek, naravnih kamnov in betona. Lupine sodobnih talnih vrtin so izdelane predvsem iz armiranega betona.

Kar se tiče oblike vrtine v načrtu, je bila prej določena v skladu s konfiguracijo v načrtu nadfundamentalne strukture. Izkušnje so pokazale, da imajo krožne vrtine v načrtu številne prednosti pred vodnjaki druge oblike. Taka lupina v vsakem od njegovih vodoravnih del deluje v stiskanju, zato je lahko njegova ojačitev minimalna. Proces izdelave lupine obročastega prečnega prereza je najpreprostejši in ko je potopljen v tla, se je mogoče izogniti izkrivljanju.

Če torej za napravo globokih temeljev sprejmemo metodo zniževanja vodnjaka, je v načrtu smiselno uporabiti vdolbinice okroglega preseka.

Vdolbinice so v obliki cilindrične, konične ali cilindrične spodnje oblike.

Cilindrični vodnjaki so enostavni za izdelavo in njihovo potopitev v tla ne povzroči močnega razrahljaja slednjih okoli njih. Vendar pa lahko pri spuščanju cilindrične vdolbine v globino med zunanjo površino in tleh nastanejo tako velike sile trenja, da bo iz določene globine zelo težko ali celo nemogoče znižati vodnjak brez posebnih ukrepov.

Vdolbinice stožčaste in stranske oblike so bolj ekonomične v smislu porabe materiala in lažje potopiti v tla, vendar jih je težje v primerjavi s cilindričnimi. Poleg tega znižanje vdolbinic spremlja tako pomembno oslabitev zemlje okoli njih, da obstaja nevarnost za kršitev stabilnosti v bližini objektov.

V primerih, ko potopitev lupine z odtekanjem vode zaradi nevarnosti pritoka tal v lupino ni mogoča ali ko tla vsebujejo velike vsebnosti, se z uporabo kesonovega načina naprave iz globokih nosilcev zatečejo. V tem primeru se lupina v spodnjem delu prekriva. Ta spodnji del se imenuje kationska komora. Stisnjen zrak se vbrizga v cevi v komoro cesona, ki sili iz nje v tla, tako da lahko delavci znotraj komore posušijo tla.

Za komuniciranje s komoro kationa na stropu namestite blokirno napravo z rudnimi cevmi, v katere se vbrizga tudi stisnjen zrak. Prekrivanje komore se imenuje strop, stene pa se imenujejo komorni stožci. Oplašča nad stropom komore se imenuje struktura nad stropom. Celotna naprava - kaskonska komora, nadstropna konstrukcija, naprava za zaklepanje in cev gredi - imenujemo keson.

Zgornja zgornja meja ne sme biti v obliki lupine, temvec trdna, monolitna iz betona ali zidana, zgornja stropna konstrukcija je postavljena takoj na celotno konstrukcijsko višino, preden se komora potopi v tla ali v dele, kot je potopljena. Potrebno je le, da je vrh strukture nad stropom v času potopitve kationa nad nivojem podzemne vode ali nivoja vode v rezervoarju.

Po spuščanju kesona na oznako modela se kavična komora, če je potrebno, napolni z betonom ali butobetonom.

16 Strip temelji. Konstrukcijske rešitve, uporabljeni materiali

Beltne podlage so zasnovane, praviloma, pod trdnimi nosilnimi stenami. Ker z enakimi obremenitvami vzdolž dolžine traku temeljijo pogoji delovanja v vseh odsekih enaki, so dimenzije takšnih temeljev v prečnem prerezu enake. Če je obremenitev v vzdolžni smeri osnove traku drugačna, se njegov prečni prerez razlikuje tudi po dolžini. Gradbeni material za izvedbo trakov je lahko gradbeni zid, beton, beton in m / z. V obliki v prerezu ti temelji zaostajajo ali trapezoidno. Slednje se uporabljajo manj pogosto zaradi večje kompleksnosti dela pri njihovi konstrukciji.

Pogosto je treba urediti trakove w / b temeljev za vrstice stolpcev. Tako se v procesu oblikovanja okvirjev ali struktur okvira s precejšnjimi obremenitvami in sorazmerno šibkimi tlemi izkaže, da morajo biti dimenzije posameznih temeljev za kolone zelo velike, in temelje se nahajajo na kratki razdalji drug od drugega. V teh primerih se posamezni temelji za posamezne stolpce zamenjajo z enim w / w temeljem, ki zazna obremenitev iz več stolpcev.

Pogosto pri oblikovanju temeljev za mrežo stolpcev se izkaže, da je nosilnost temeljnih tleh nezadostna in trakovi temeljev ne zagotavljajo togosti celotne zgradbe ali strukture.

Racionalna zasnova temeljev v tem primeru bo oblikovanje v obliki navzkrižnih temeljev. Takšni temelji so izdelani iz armiranega betona in stebri so nameščeni na presečišču dveh temeljnih trakov. Število medsebojno pravokotnih trakov se določi s številom vrstic stebrov in sten.

Stojni temelji za stene so izdelani v monolitni ali prefabrirani izvedbi.

Če je klet, je temeljna stena tudi kletna stena, ki deluje v povezavi z elementi strukture.

Z konstruktivno rešitvijo so stene klete zgradb in objektov razdeljene v masivne in fleksibilne. Masivne stene se uporabljajo v kleteh zgradb in konstrukcij ter so izdelane iz opek, velikih betonskih blokov, plošč itd. Prožne stene so praviloma izdelane v obliki armiranih betonskih plošč, ki delujejo na upogibanju v navpični ravnini. Stene klete se sklicujejo na stropove, ki se nahajajo nad ali pod površino tal.

Izračun temeljev trakov. Trakovi temeljev zunanjih sten zgradb s kleti so izračunani na obremenitvah, ki jih prenaša kletna stena, in na pritisk tla, ki deluje na njih.

Izračun temeljev trakov se izvede v oddelku I-I, ki poteka vzdolž roba temeljne stene (slika 16) in s stopničasto obliko temeljev - vzdolž roba stopnice. Izračunane sile v prerezu na dolžino 1 m dolžine temeljenja s središčno obremenitvijo določajo formule

kjer je p - povprečni tlak na dnu temeljev, ki se prenaša na tla od konstrukcijskih obremenitev; in - odhodno konzolo.

Izračunane sile v prečnem prerezu na 1 m dolžine klete z ekscentrično obremenitvijo (glej sliko 16) izračunamo po formulah:

kjer je strmax in str1 - oziroma tlaka od konstrukcijskih obremenitev, prenesenih v tla pod robom temeljev in v oblikovnem delu.

Izračun trdnosti normalne sekcije se izvede v času konstrukcijskih obremenitev. Izbor površine prereza vzdolžne ojačitve se izvede po formuli

kjer je rs - izračunana odpornost armature na napetost; ν - koeficient, ki ga določa tabela 3, odvisno od parametra A`0; h0 - delovna višina odseka, ki je enaka razdalji od vrha temeljev do središča ojačitve.

Parameter A`0 se določi s formulo A`0 =, kjer je Rb - oblikovanje betonske upornosti za omejevalno stanje prve skupine; b - širina prereza temeljice.

Pri izračunu naklonskih delov za delovanje prečne sile je stanje

Izračun učinek prečne sile se ne izvede, če

kjer k1 - koeficient, potreben za težke betone, je 0,75; Rbt - izračunana odpornost betona na aksialno napetost za končno stanje prve skupine.

Izračun pogojev izračuna elementov brez prečne ojačitve

kjer je Q prečna sila, ki deluje v poševnem odseku, t.j. rezultat vseh prečne sile od zunanje obremenitve, ki se nahajajo na eni strani obravnavanega nagnjenega dela; Qb - prečna sila, ki jo zazna beton stisnjene cone v nagnjenem delu:

kjer k2 - koeficient, potreben za težke betone, je 1,5; c je dolžina projekcije poševnega odseka na vzdolžni osi.

Ojačane betonske temelje izračunamo s krekingom, širina razpok, normalno na vzdolžno os elementa, pa je določena s formulo

kjer je η koeficient, ki je enak, da je enakomeren s paličasto armaturo periodičnega profila 1,8, gladko 1,3, z žično armado periodičnega profila 1,2, gladko 1,4; σs - napetost v palicah napete armature; μ je koeficient ojačitve preseka, ki je enako razmerju med prerezom armature in presečnim območjem bxh0, vendar ne več kot 0,02; d - povprečni premer napetosti:

kjer je d1,..., dk - premeri jeder raztegnjene ojačitve; n1,..., nk - število palic ustrezne ojačitve.

Napetost v ventilu določa formula

kje je m1 - čas od učinka izračunane obremenitve s faktorjem varnosti obremenitve γf= 1:

M - trenutek od delovanja izračunane obremenitve, ko je koeficient zanesljivosti za obremenitev γf > 1; As- dejansko območje sprejetih ojačitev; As`` - površina ojačitve, ki jo zahteva izračun trdnosti.

17 Ob upoštevanju globine sezonskega zamrzovanja tal pri izbiri globine temeljev stavb

Danes se ta vrsta temeljev šteje za najbolj zanesljivo vseh vrst.

To je trdna ali rešetkast monolitna armiranobetonska plošča, ki se postavi na podlago v razsutem stanju. Ta plošča se izvaja neposredno na celotnem območju prihodnje stavbe.

Njegova glavna prednost je, da se ne boji gibanja tal, ki jih povzroča iztekanje ali neenakomerno pogrezanje. Tablica v teh primerih bo "plavala" skupaj z zgradbo. Gradnja monolitnega kleti je najbolj optimalna rešitev na nestabilnih peščenih ali močvirnih tleh. Ta možnost na zemeljskih površinah bo bolj donosna kot običajna vrsta temeljev, ki zahtevajo dodatne količine zemeljskih gibanj in nekatere druge težave, povezane z dodatnimi stroški.

Datum vpisa: 2016-05-25; Ogledov: 397; NAROČNA PISNA DELA

16. Pritrditev na tla

Pritrjevanje tla

16.1. Splošne določbe

16.1.1. Pravila tega oddelka se nanašajo na proizvodnjo in nadzor del za izboljšanje lastnosti tal s fiksiranjem s kemičnimi, cementnimi maltami in termično na novo zgrajenih, rekonstruiranih in razširljivih objektih.

16.1.2. Projekt določi način in postopek izdelave del za umetno izboljšanje lastnosti tal, odvisno od specifičnih tal, hidrogeoloških pogojev in značilnosti postavljene ali rekonstruirane strukture.

16.1.3. Izvedba del je dovoljena samo na posebej zasnovanem in odobrenem za izdelavo delovnih projektov, dogovorjenih na predpisan način. Projekti morajo praviloma razviti specializirane oblikovalske organizacije.

16.1.4. Pri sprejemanju zaključenih večjih del je treba določiti dejanske rezultate izboljšanja lastnosti tal z zahtevami projekta. Zaradi skrite narave dela se določena skladnost ugotavlja s primerjavo projektne in ocenjevalne, izvršilne in kontrolne dokumentacije.

16.2. Kemična pritrditev tal

16.2.1. Kemično pritrjevanje tal se izvaja z impregnacijo pore na tleh s pritrdilnimi sredstvi: vodne raztopine anorganskih polimerov (natrijev silikat) in organskih (sintetične smole). Utrjevanje tal na osnovi natrijevega silikata se imenuje silicifikacija, na osnovi sečninskih smol - smolizatsiya. Način pritrjevanja s črpanjem dveh zaporednih raztopin v tla (pritrdilo in trdilec ali aktivator tla) se imenuje raztopina z dvema raztopinama in s pritiskom enega pritrdilnika, pomešanega s trdilcem, predstavlja eno samo raztopino.

16.2.2. Silikatizacija ene raztopine in dveh raztopin vam omogoča, da s peskom dosežete trdnost fiksne zemlje (PZG), in sicer 0,3 - 0,5 MPa in 0,5 - 8,0 MPa, kot tudi, da pritrdite lezena tla s silikacijo z eno raztopino z dosežkom PZG 0,5-2, 0 MPa. Enolična raztopina omogoča, da se pesek prilagodi s PSG 0,5-5 MPa.

16.2.3. Delo na konsolidaciji tal dosledno vključuje naslednje korake:

a) pripravljalno in pomožno delo, vključno s pripravo rešitvenih rešitev;

b) potopne injektorje v tla ali vrtanje in opremljanje injekcijskih vrtin;

c) vbrizgavanje raztopin v tla;

d) odstranjevanje injektorjev ali odstranjevanje injekcijskih vrtin;

e) delo pri nadzoru kakovosti pritrjevanja.

16.2.4. Izvajanje določanja tal in nadzor kakovosti fiksiranja bi moralo spremljati določitev izvedbe projektnih parametrov in rezultatov preskusa v ustreznih delovnih dnevnikih in drugi izvršilni dokumentaciji na predpisan način.

16.2.5. Projekt za pripravo injektiranj določi projekt, odvisno od zasnove masiva, ki ga je treba določiti, tal in hidrogeoloških pogojev območja v skladu s pravili:

a) pred pričetkom glavnih del pri pritrjevanju tal v obstoječih strukturah je treba opraviti pomožno cementacijo (s cementi splošne gradnje) območja ob stiku fundacij in podstavka - kot ukrep proti morebitnim puščanjem pritrdilnih reagentov;

b) vbrizgavanje raztopin za pritrjevanje je treba izvajati v skladu s vrednostmi pretoka in tlaka, ki ne povzročajo vrzeli v tleh in presegajo meje območja konsolidacije;

c) zaporedje injiciranja pri pritrjevanju zalivane peščene tle bi moralo zagotavljati zagotovljeno premikanje podtalnice iz fiksne prostornine talnega masiva z vbrizganimi reagenti; Stiskanje podtalnice v fiksni matriki ni dovoljeno;

d) v nehomogenih prepustnih tleh je treba najprej določiti plast s povečano prepustnostjo;

e) se ne sme zamašiti z utrjenimi reagenti in poškodovati podzemne službe (zbiralniki, kabelski in telefonski kanali, odtoki itd.), ki se nahajajo v bližini proizvodnih mest za injiciranje;

f) izpiralne vode in tehnične odpadke je treba črpati v posebne rezervoarje, ki jih je treba odstraniti iz objekta in izpuščati na določenih mestih.

16.2.6. Preverjanje pravilnosti konstrukcijskih (konstrukcijskih) parametrov konsolidacije tal in tehničnih pogojev za izdelavo del se posodablja z nadzorovanjem konsolidacije na poskusnem mestu v začetni fazi dela.

16.2.7. Vbrizgavanje raztopin v tla je treba izvajati pod utežmi, razen izpustov raztopin na površino, ki je lahko izračunana plast zemlje z debelino najmanj 1,5 m nad fiksno paleto in v njeni odsotnosti posebej razporejena prevleka iz betona ali drugega materiala po masi in lastnosti trdnosti, ki lahko izključijo prodore raztopin na površino.

16.2.8. V primeru prekinitve s sproščanjem raztopin na površino ali v kanale inženirskih komunikacij je treba ustaviti injiciranje in izvajati ukrepe za odpravo prebojev, ki jih določi avtorski nadzor.

16.2.9. Kontrola kakovosti konsolidacije tal v zvezi s kontinuiteto in enotnostjo konsolidacije, obliko in velikostjo fiksnega polja, trdnostjo, deformacijo in drugimi fizikalnimi in mehanskimi lastnostmi fiksne zemlje zagotavljajo naslednji ukrepi:

a) odpiranje kontrolnih lukenj;

b) vrtalne preskusne vrtine z vzorčenjem, inšpekcijskimi pregledi in preskušanjem vzorcev;

c) preskusi fiksne matrike s statičnim ali dinamičnim zvokom;

d) študije fiksnih nizov po geofizikalnih metodah.

16.2.10. V projektu je treba zagotoviti ukrepe za nadzor obrazcev, ki jih določi projekt, velikost in enotnost določanja. Število kontrolnih vodnjakov (vrtanje, sondiranje) mora biti približno 3-5% celotnega števila delovnih vrtin, število lukenj pa približno 1 luknja na 1000 m3 fiksne zemlje, vendar ne manj kot dve luknji na objekt.

16.2.11. Kakovost fiksnega masivnega tla (kontinuiteta in enakomernost pritrditve, oblika in velikost polja, trdnostne in deformacijske značilnosti fiksne zemlje) mora izpolnjevati ustaljene zahteve projekta. Največji odmiki v smeri zmanjšanja izmerjenih vrednosti - ne več kot 10%.

16.3. Fugiranje tal

16.3.1. Ob upoštevanju tehnoloških značilnosti in značilnosti ojačenih tal razlikujemo naslednje metode fugiranja:

a) z vbrizgavanjem cementa v način impregnacije;

b) z injiciranjem cementne malte v način vibracementacije;

c) z injiciranjem cementne malte v način hidravličnega loma;

d) z mešanjem cementne malte s tlemi z mlazno metodo;

e) z mešanjem cementne malte s tlemi z metodo vrtanja in mešanja.

16.3.2. Cementni blata iz cementa splošnega zaradi grobe strukture (specifična površina delcev ne več) uporabijo za krepitev zlom skalo z impregnacijo (razpoke odpiranju večja od 0,1 mm, posebno absorbcijo vode vsaj 0,01 l / (min x m2), groba in gramozna peščena tla (filtracijski koeficient nad 80 m / dan).

16.3.3. Projekti določajo vrste, blagovne znamke in kakovost cementov ter sestavo raztopin za injiciranje in značilnosti drugih materialov in kemičnih aditivov, ki se uporabljajo za pripravo injekcijskih rešitev. Pri tem je treba upoštevati tla in hidrogeološke razmere območja, namen gradnje fiksne zemlje, zahteve za konstrukcijo in za trdne talne zahteve glede trdnosti, fizične zmogljivosti in trajnosti.

16.3.4. PPR za injiciranje fugiranje tal strinjal z avtorji projekta, naj bi poleg civilnih zahtevkov vsebujejo, so podatki o strukturi tudi, dolžina obeh injekcijskih območij v vrtinah, obdelavo zaporedij, nomenklature in lastnosti materialov in informacij, ki jih potrebuje.

16.3.5. Dela na cementaciji tal je treba izvajati v skladu s projektom in predpisi. Pravila za izboljšanje lastnosti tal so narejena na podlagi projekta in vključujejo odseke, ki odražajo zahteve za delovno tehnologijo, nadzor kakovosti in sprejem dela, varstvo okolja in varnost. Uredba mora odražati izračunane vrednosti parametrov, določenih v fazi pilotnega dela. Vrednote delovnih parametrov, ki so obvezni element pri delu za izboljšanje lastnosti tal, imenujejo avtorji projekta v znanstveno in tehnično podporo delu.

16.3.6. V razpokanih in karstnih tleh je treba vbrizgalne vrtine izvrtati z uporabo metod, ki omogočajo izplakovanje vodnjaka z vodo ali pihanje z zrakom, namestitev tampona v vodnjaku in sprejemanje cementne malte v razpoke in votline tal.

16.3.7. Vdolbinice v lomljenih in kraških skalnatih tleh je treba sprati z vodo na koncu vrtanja, dokler ni razjasnjena bistra voda ali mešanica vode in zraka.

16.3.8. V primerih, ko med vrtanjem vdolbine opazimo absorpcijo vode za splakovanje ali propadanje sten vdolbine, je treba vrtanje ustaviti in začeti cementiranje izvrtanega dela vodnjaka.

16.3.9. Vrtanje in vbrizgavanje raztopin v lomljenih tleh s globino cementne kamnine do 6 - 8 m je treba praviloma izvajati v enem koraku, ne glede na naravo zloma in specifično absorpcijo vode.

Na večjih globinah je treba vdolbino razdeliti v cone in izmenično vbrizgati raztopino v vsako od njih v naslednjih primerih:

a) v kamninah s sorazmerno majhnimi zlomi, ki so enaki po celotni globini (specifična absorpcija vode 0,1-0,2 l / min) in brez zrušitve sten vdolbin, je dovoljen interval območja do 10 m;

b) v kamninah s spremenljivim lomom ali v velikih specifičnih absorpcijah vode (0,2-1,0 l / min ali več) je interval območja vzet od 3 do 5 m;

c) v kamninah s kraškimi jamami in velikimi razpokami se interval območja vzame do 1 do 3 m.

16.3.10. Za kakovostno pritrjevanje zlomljenih in kraških prsti je treba v mejah matrice, ki ga je treba določiti, zagotoviti lokalizacija raztopin, vbrizganih skozi vdolbine, ter polnjenje vseh razpok (kanalov, votlih prostorov). Če želite to narediti, upoštevajte naslednje zaporedje del:

a) ustvarjanje zaščitne pregrade proti izpustu raztopin za konturo fiksne matrice s predklomiranjem velikih razpok, kanalov, praznin skozi pregrade, ki se nahajajo vzdolž obrisa polja;

b) naknadno vbrizgavanje raztopin znotraj kroga skozi sistem vodnjakov, ki ga predvideva projekt.

16.3.11. Vbrizganje cementne malte v vdolbinico v zlomljene kamnine je treba opraviti pred odpovedjo ali pred prekinitvijo injiciranja v primerih, ki jih predvideva projekt. Za neuspelo absorpcijo je potrebno zmanjšati hitrost pretoka raztopine na 2-5 l / min, odvisno od notranjega premera malte pri projektnem tlaku okvare.

16.3.12. Vbrizganje cementne malte v vdolbinico v grobo-zrnatih tleh in gramoznih peskih je treba opraviti v prostoru za projektiranje. V primeru okvare (vbrizga se ne več kot 50%), ponovite injiciranje nerealizirane prostornine vzorca v isto vdolbino (cono) ali skozi novo izvrtano blizu vdolbinice (cono). Za zavrnitev prevzema je treba sprejeti pogoj iz 16.3.11.

16.3.13. Injekcijske raztopine v prelomu grobih tleh in peskom peska se mora izvesti pod prigruzkoy, ki se uporabljajo kot injekcija regijo, ki leži nad tlemi, sama konstrukcija ali posebej urejene betonske plošče, ki so masni in trdnosti lastnosti ne sme biti predmet razgradnje v dobitki na površini reaktantov.

16.3.14. Tlak med injiciranjem raztopin v zlomljene, grubo in prodnato peščeno zemljo se določi s pomočjo projekta in se prilagodi glede na rezultate testa. Vrednost največjega dovoljenega tlaka med injiciranjem reagentov bi morala izključevati možnost nastanka vrzeli in širjenja raztopin zunaj fiksnega območja.

16.3.15. Cementacijska dela je treba izvajati z metodo zaporednega prileta vodnjakov, začenši z največjimi razdaljami, pri katerih med tlakom ni hidravlične povezave pri tlakih, ki jih določi projekt.

16.3.16. Naogljičenja kakovosti in Kras zdrobljen kamen vrtanje zemlje ocenjena kontrolo prisotnosti ali odsotnosti okvar vrtalne priprave in pridobivanje jedra, obseg specifične absorpcije vode s hidravlično vzorčenja in kontrolnih eksponent cementiranje jamice. Kakovost cementacije mora ustrezati merilom kakovosti, določenim v projektu.

16.3.17. Nadzor kakovosti konsolidacije grobih in prodnatih peščenih tleh glede na obliko, velikost, kontinuiteto in enakomernost fiksnega masiva se izvaja ob upoštevanju določb iz 16.2.9, 16.2.10 teh pravil.

16.3.18. Kakovost fiksnih grobih in prodnatih peščenih tal (kontinuiteta in enotnosti konsolidacije, oblike in velikosti polja, moči in deformacijskih značilnosti fiksnih tal) mora ustrezati zahtevam projekta. Največji odmiki z zmanjšanjem izmerjenih vrednosti - ne več kot 10%.

3/16/19. Pritrditev peščenih tal od velikih do majhnih se lahko izvede s cementacijo v načinu impregnacije glede na tehnologije:

a) injiciranje raztopin, pripravljenih iz fino dispergiranih cementov (mikrokemij), ki se razlikujejo po specifičnem indeksu površin preko injektorja (vrtine);

b) injiciranje raztopin, pripravljenih iz cementov za splošno uporabo, skozi injektor s hkratnimi vibracijami.

16.3.20. Delo cementiranja peščenih tal s hitrostjo filtriranja 1-80 m / dan vključuje naslednje korake:

a) potopitev vbrizgalnikov v tla ali vrtanje in opremo vbrizgovalnih vijakov z rokavom;

b) pripravo cementne malte pri mešalnih mešalcih za visoke hitrosti s povečanim številom vrtljajev turbine več kot 2500 obr./min. in neprekinjeno mešanje, da se ohranja stabilnost od ločevanja sedimentov in cementnih delcev pred njenim vnosom v tla;

c) vbrizganje cementne malte v tla;

d) odstranjevanje injektorjev ali odstranjevanje injekcijskih vrtin;

e) delo pri nadzoru kakovosti gradnje fiksnih tal.

16.3.21. Izbira formulacije mikro cementa gošči svojo vodo cementno razmerje (w / c) in, če je želeno, kemično ali druge dodatke, proizvedene v laboratoriju v odvisnosti od porazdelitve velikosti delcev in peska prepustnost pritrjen, in želeni cilj v skladu z močjo načrtovanja pritrjen tal strukturo.

16.3.22. Dela na posnemanju peska z injekcijo raztopin iz mikrocevanja je treba opraviti v skladu s pravili in zahtevami iz 16.2.4, 16.2.6 - 16.2.11 teh pravil. Kakovost fiksnih tal mora ustrezati zahtevam projekta. Največji odmiki v smeri zmanjšanja izmerjenih vrednosti - ne več kot 10%.

16.3.23. Fiksiranje peskov s filtrirnim koeficientom od 0,1 do 80 m / dan, katerokoli stopnjo vlage, proizvede cementna malta, pripravljena iz cementov splošne gradnje, s tehnologijo ogljikovega cementiranja. Sestavljen je iz hkratnega izvajanja procesov potopitve injektorja v tla s pomočjo visokofrekvenčnega vibracijskega pilota pilota in s tem preko cementne malte.

16.3.24. Glede na zasnovo injektorja je premer stebla cementnega tlaka, nastalega pri karbonizaciji vibracij, 0,3-0,8 m, moč kamna, odvisno od porabe cementa, doseže 10 MPa in več.

16.3.25. Hitrost pretoka cementne gošče med karbonizacijo regulira hitrost potopitve vbrizgalke v tla, ki je povprečno 0,4 - 1,0 m / min.

16.3.26. Dela na pritrjevanju peščenih tal z rešitvami, ki temeljijo na tehnologiji karbonizacije, je treba opraviti ob upoštevanju določb iz 16.2.4, 16.2.6 tega kodeksa ravnanja.

16.3.27. Kontrola kakovosti konsolidacije peščenih prsti glede na oblike, velikost, kontinuiteto in enakomernost fiksnega masiva se izvaja ob upoštevanju določb iz 16.2.9 - 16.2.11 tega pravilnika.

16.4. Cementiranje tal z injekcijo v hidravličnem načinu loma

16.4.1. Pomnoževanje bazne tal strukture po tvori lokalno usmerjene zlomov (navpično, vodoravno, poševno) napolni z raztopino kaljenja, ki se uporablja pesek, ilovice, gline, nasipno zemljo in Prapor da se tesnilo (ojačitev), ki deluje kompenzacijske spremembe v stanju napetostno-deformacijskega (DDV a) osnove osnove konstrukcij, pa tudi za poravnavo zvitkov stavb in konstrukcij na temeljih plošč.

16.4.2. Dela na kompaktiranju (ojačitev) talnih masiv z lokalno usmerjenimi hidravličnimi zlomi in kompenzacijskim vbrizgavanjem, da bi spremenili DDV tal, je treba izvajati v skladu s pravili iz 16.1.2, 16.1.4 teh pravil.

16.4.3. Okrepitev tal in sprememba DDV v tleh s tehnologijo hidravličnega lomljenja je treba opraviti z injiciranjem krepilne raztopine skozi vdolbinice, opremljene z manšetnimi stebri in potopnimi injektorji, ki večkrat dovoljujejo obdelovalne cone (prijemala) v poljubnem zaporedju.

16.4.4. Izbira metode za vbrizgavanje rešitve za zlome skozi luknjo tehnologije ali injektorjev, vrstni red injekcijskih del, poraba rešitve načina injiciranja (tlak, poraba časa) potrebno fizikalne in mehanske lastnosti armiranega imenovanega projekta tal glede na ocenjene velikosti pritrjen matrike tleh in hidrogeološke pogoji, rezultati eksperimentalnega dela.

16.4.5. Injection okrepitev rešitev v vodnjaki (injektorji), zaradi enakomerne porazdelitve znotraj meja dobička in spremembe DDV tal lokalno usmerjeni zlomi mora pripraviti cone (zahvatki), ki ne presega 1 m. Dovoljeno z ustrezno utemeljitvijo rezultatov eksperimentalnega dela na poskusnih območjih rabe parcele ( grabe), ki presegajo 1 m. Razporeditev razdalje med vdolbinicami (projektorji) in projektom praviloma ne sme presegati 2,5 m za geomasif in 1 m za geotehnično pregrado.

16.4.6. Pri visokokakovostni kopičenju tal je treba zagotoviti pri lokalizaciji dela vbrizganih raztopin znotraj ojačane matrike. Da bi to naredili, mora projekt zagotoviti naslednje zaporedje dela:

a) ustvarjanje zaščitnega območja pred prekomernim sproščanjem raztopin, ki presegajo konturo okrepljene matrike, s predhodno cementiranjem vrtin (injektorjev), ki se nahajajo vzdolž zunanjega obrisa polja;

b) vbrizgavanje raztopin v tokokrogu, ki ga je treba izvesti z metodo zaporedne konvergence vbrizganih vrtin, začenši z največjimi razdaljami, pri katerih ni hidravlične povezave med tlakom, ki ga daje projekt.

16.4.7. Vbrizgavanje raztopin med zbijanjem tal je treba izvajati pod utežmi, ki izključujejo sproščanje raztopin na površino, kar je lahko zgradba (struktura) na temelju plošče ali zasnova talne plasti nad fiksnim masivom, v njeni odsotnosti pa je posebej izdelana prevleka iz betona ali drugega materiala glede na težo in lastnosti trdnosti, ki lahko izključijo prodore raztopin na površino.

16.4.8. Injektiranje raztopin med zbijanjem in sprememba DDV tal v območjih (prijemališčih) v vrtinah (injektorjih) je treba opraviti v načrtovanem volumnu. V primeru izpada (pri črpanju največ 50%), ponovno vbrizgajte neprodano količino projekta v isto cono. Dovoljeno je, da se proizvede skozi novo izvrtano vodo (injektor). Za zavrnitev prevzema je treba sprejeti pogoj iz 16.3.11 tega kodeksa ravnanja.

16.4.9. Preverjanje učinkovitosti konstrukcijskih parametrov in tehničnih pogojev za proizvodnjo del med zbijanjem in spremembo DDV tal se izvaja na pilotni lokaciji.

16.4.10. Ocena kakovosti sprememb v fizikalno-mehanskih lastnosti utrjenega loma tal in skladnost z merili oblikovanja mora biti izvedena po zaključku injiciranje metode imenuje projekt gradnje: preizkus izsekavanje, statično in dinamično zaznavanje, geofizikalnih metod, pregled fizikalno-mehanskih lastnosti tal v odprtih jamah. Število preskusnih vodnjakov s središčnim vzorčenjem in senzorskimi točkami mora biti vsaj 3% skupnega števila injekcijskih vrtin. Pri izvajanju dela za krepitev tal na temeljih obstoječih in v gradbenih objektih je priporočljivo izvajati instrumentalno spremljanje sedimentov njihovih temeljev.

16.4.11. Delo na zbijanju in spremembi DDV tal na hidravlični tehnologiji lomljenja mora spremljati vhodni nadzor uporabljenih materialov, določitev izvedbe projektnih parametrov in rezultatov nadzornih del v ustreznih revijah in drugih izvršilnih dokumentih na predpisan način.

16.4.12. Sprememba nadomestila v DDV baznih tleh se izvaja z večkratnim injiciranjem utrjevalne raztopine skozi vdolbine (vbrizgalce) v tla. Za zmanjšanje sproščanja raztopine zunaj obrisa geotehnične pregrade je dovoljeno uporabiti sestavo raztopine s hitro naraščajočo viskoznostjo. Število ciklov injiciranja, potrebnih za polno ali delno kompenzacijo gibanja in povračilo DDV temeljne zemlje, se prilagodi glede na rezultate geotehničnega spremljanja.

16.4.13. Nadomestni injekcija okrepitev rešitev za ohranjanje ali obnovo začetno osnovo tal DDV obstoječih stavb, če damo skupaj v geotehnični coni delom prizadeta (izkopavanja predorov, jam in gradnjo novih poglobljenih objektov) je treba skozi vodnjaki (injektorji), ki se nahaja med predmet geotehnične in obstoječe predmete blizu in ustvarjanje geotehnične pregrade v obliki navpičnih, vodoravnih ali nagnjenih ravnin hidravličnih zlomov, olnennyh kaljenje rešitev.

16.4.14. Izbira položaja geotehnično oviro v smeri ravnine in globino brizganje vodnjakov (injektorji), volumen injiciranih rešitev v coni za hrbet vodnjakov (injektorjev), zaporedje in način vbrizgavanja sklop projekta odvisno od narave ocenjenih premikov mase tal v geotehničnih zahtevkov od hidrogeoloških pogojev in oblikovne značilnosti zaščitenih objektov (zgradb in objektov) in vrste geotehničnih del.

16.4.15. Glavni parameter, ki določa kakovost injekcijo nadomestil, je za preprečitev ali prekinitev sedimenta deformacijskih struktur in zavarovanih območij ter temeljnih tal.

16.4.16. Izvajanje kompenzacijskega injiciranja bi morale spremljati instrumentalna opazovanja gibanja obodnih struktur izkopa, temeljev obstoječih stavb in objektov, vrste prsti med njimi. Učinkovitost kompenzacijskega injiciranja je treba zabeležiti v hlodih: za vrtanje in opremljanje injekcijskih vrtin ali za potapljače injektorje v tla; z injiciranjem raztopin v tla; o instrumentalnem nadzoru ograje in opazovanih objektov in objektov ter o drugih kontrolnih dokumentih na predpisan način.

16.5. Fugiranje tal s tehnologijo Jet

16.5.1. Metoda brizganja jetiranja vključuje uporabo energije visokotlaćnega curka cementne malte ali vode s pretokom zraka, da uniči in istočasno zmeša tla s cementno malto. Po zmesi se strdi, nastane talni cement (s popolno zamenjavo tlačno-cementnega kamna) - material z določenimi trdnostmi in deformacijskimi lastnostmi.

16.5.2. Metoda Jet fugiranja se lahko uporablja v peščenih, peščenih, ilovnatih in glinastih tleh. Pogoj za uporabo brizgalne tehnologije je pridobiti potrebne velikosti, oblike in značilnosti materiala za talni cement, ki ga zahteva projekt:

a) tlačna trdnost;

c) trajnost (za stalne konstrukcije).

16.5.3. Postopek temelj jet injektiranje se uporablja za ustvarjanje stalno in začasno podpiranje in obdaja strukture zidnimi elementi, ki v obliki valjastega vožnje matrika tipa, in ki je neprepusten za zaveso v tankih vdolbinic v tleh napolnjena gruntotsementom ali modelov seka elemente fugiranje (jet- piloti)

16.5.4. Inkjet tehnologija vključuje naslednje osnovne postopke:

a) vrtanje vodilnega vodila dobro brez ohišja do globine, ki presega globino kupa ali zavese, ki je postavljena za 1 m;

b) erozija v tleh, ko se orodje (monitor) reže ali cilindrične votline dviga s hkratnim mešanjem talnega blata s cementno ali cementno-glineno malto.

16.5.5. Utrjevanje tal z metodo cementacije jeta, odvisno od pogojev tal, namena in zahtevane trdnosti ter filtracijskih lastnosti tlačno-cementne strukture, ki se ustvarja, se lahko izvede z uporabo naslednjih treh tehnologij:

a) enokomponentna tehnologija (Jet1). Uničenje raztopine zemljišča izdelan s curkom cement (tsementoglinistogo). Tehnologija Najbolj preprosta v izvedbi, dosegla največjo gostoto in moč gruntotsementa. Tlačna trdnost cementne gruntotsementa pri optimalni tok (350 - 400 kg / m3) na peščenih tleh, izvedenimi na tehnologiji (Jet1), je v povprečju 5 - 10 MPa, pri glinenih tleh - do 4 MPa. Premer fugiranje piloti v glinenih tleh ne presega 500 mm v peščenih tleh - 700 mm. Višje stopnje so možni premer in trdnost cementa pri povišani stroški do polnega zamenjave cementa tal malte;

b) dvokomponentna tehnologija (Jet2). Za povečanje količine zemlje, ki se fiksira, se uporablja dodatna energija stisnjenega zraka, kar ustvarja umetni pretok zraka okoli toka raztopine. Gostota in trdnost mletega cementa je za 10 do 15% nižja kot pri tehnologiji Jet1, premer cementnih elementov je večji in doseže 700 mm v glinenih tleh in 1000 mm v pesku;

c) tri-komponentna tehnologija (Jet3). Uničenje tal, ki ga povzroča vodni curek v umetnem pretoku zraka in cementni (cementno-glineni) raztopini, služi kot ločen tok. Gostota in trdnost mletega cementa sta bistveno nižja kot pri Jet1 in Jet2, premer cementnih elementov je večji in lahko doseže 900 mm pri pesku z optimalno porabo cementa in 1500 mm v pesku.

16.5.6. Izbira tehnologije in sestava utrjevalne raztopine je odvisna od namena strukture, zahtevane jakosti ali drugih indikatorjev cementnega cementa, ki ga določi projekt. Za pojasnitev tehnoloških parametrov in njihovo povezavo s posebnimi pogoji predmeta priporočamo predhodno eksperimentalno delo.

16.5.7. Skupina tehnološke opreme, ki je potrebna za brizganje tleh tal s tehnologijo, ki uporablja tehnologije Jet1, Jet2, Jet3, odvisno od tehničnih nalog, ki jih je treba rešiti, vključuje:

a) vrtalni stroj s spremnikom curka, ki je zasnovan za vrtanje vodilne luknje in premikanje curka v njem, z vrtenjem ali brez nje;

b) maltno enoto, ki je razporejena z maltnimi mešalniki za pripravo in shranjevanje pred izvedbo raztopine za utrjevanje in visokotlačnih črpalk za krmiljenje raztopin za očiščevanje in utrjevanje monitorja;

c) kompresor za dovod stisnjenega zraka za ustvarjanje pretoka zraka (za Jet2, Jet3);

d) skladišče (silos) za skladiščenje in mehansko dobavo cementa za pripravo utrjevalne malte.

16.5.8. Delovanje na konsolidaciji tal z rešitvami za brizganje jetterov je treba opraviti v skladu s pravili iz 16.1.2 - 16.1.4 teh pravil.

16.5.9. Nadzor kakovosti in ocenjevanje dokončanja konsolidacije tal s pripravo jet injekcij, povezanih s skritim delom, je treba sistematično izvajati na vseh stopnjah proizvodnje, vključno z:

a) dohodni pregled vhodnih materialov, ki sestoji iz preverjanja skladnosti s standardi, tehničnimi pogoji, potnimi listi in drugimi dokumenti, ki potrjujejo kakovost materialov, preverja skladnost z zahtevami za njihovo raztovarjanje in skladiščenje;

b) nadzor nad vodnjaki, njihova lokacija v načrtu, dimenzije (premer in globina), smer in odstopanje od navpičnice v matriki;

c) operativni nadzor nad upoštevanjem tehnološkega načina izdelave gradbenih del (hitrost dviganja in vrtenja monitorja, konsistentnost in poraba cementne malte, izpustni tlak raztopin za čiščenje in utrjevanje), ki ustreza načrtovalnim priporočilom;

d) preskusi za določitev rezultatov krepitve osnove brizganja jet in njihove skladnosti s konstrukcijskimi zahtevami.

16.5.10. Kontrola kakovosti konsolidacije tal s cementiranjem jet glede na obliko, velikost, kontinuiteto in enotnost fiksne matrike se izvaja ob upoštevanju določb iz 16.2.9 - 16.2.11 teh pravil.

16.5.11. Število in mesto pilotov, ki so predvideni za testiranje, imenuje organizacija za načrtovanje, vendar mora obstajati najmanj dva za vsakih sto pilotov, ki se nahajajo v istih pogojih tal.

16.5.12. Vrednotenje trdnosti materiala cilindričnih zemeljsko-cementnih nizov (piloti) se opravi s testiranjem za enosmerno stiskanje jeder, izvrtanih iz telesa pilota (v središču in na obrobju) ne prej kot sedem dni po njegovi izdelavi.

16.5.13. Kvaliteta fiksnih tal s cementno cementacijo (trdnost in enakomernost pritrditve, oblika in velikost polja, trdnostne in deformacijske lastnosti nepremičnih tal) morajo ustrezati zahtevam projekta. Največji odmiki z zmanjšanjem izmerjenih vrednosti - ne več kot 10%.

16.6. Cementiranje tal s tehnologijo vrtanja in mešanja

16.6.1. Cementiranje tal v skladu s tehnologijo metode vrtanja in mešanja omogoča ustvarjanje v mehkih tleh, vključno s peskom, glinenimi tlemi, silti in lesa, konstrukcije zemeljsko-cementa v obliki valjastih nizov (piloti) s premerom 0,8-1,0 m in dolžino 10 m do 30 m.

16.6.2. Delo na konsolidaciji tal s postopkom za peskanje sestavljajo dve glavni dejavnosti:

a) priprava fiksirne raztopine za vodno cement;

b) vbrizgavanje cementa skozi blatni mešalnik in mešanje s tlemi v procesu potopitve (dviganje) v tla mešalnega blata z vrtljivim vrtanjem.

16.6.3. Dela na konsolidaciji tal s pomočjo metode s peskanjem je treba izvesti s posebnimi vrtalnimi stroji ali vrtalnimi vrtalnimi stroji z navorom najmanj 2,5 kN x m (250 kgf x m) - s premerom talnih cementnih pilotov do 0,7 m in najmanj 5 kN x m ( 500 kgf x m) - s premerom do 1 m.

16.6.4. Tehnološki način, povezan z vrtilno hitrostjo in linearno hitrostjo premikanja mešalnega blata, zaporedja vbrizga in pretoka cementa, števila dodatnih (mešalnih) prelazov mešalnega blata je določen s projektom na podlagi rezultatov pilotne proizvodnje ali po analogiji z enakimi tlemi.

16.6.5. Za injiciranje cementne malte je potrebno uporabiti maltne črpalke, ki razvijejo tlak najmanj 0,7 MPa (7 kgf / cm2) in zagotovijo neprekinjeno doziranje raztopine.

16.6.6. Celoten čas priprave, transporta in dobave cementne malte v tla ne sme presegati časa, preden se malta začne nastavljati.

16.6.7. Nadzor kakovosti delovne proizvodnje je zagotovljen z obveznim sečnjo, v katerem je navedeno: datum, čas začetka in dokončanja dela na vodnjaku; premer mešalnega blata in globino pritrditve (dolžina cementnega pilota); poraba cementa (kg / m3); razmerje med vodo in cementom; linearna hitrost potopitve in dviganje mešalnika (m / min); vrtilna hitrost mešalnega blata pri potopu in dvigu (rpm); mešalno razmerje; produktivnost maltne črpalke pri potopitvi in ​​dviganju blatnega mešalnika (l / min); vrstni red injiciranja cementne malte (ko je potopljena ali dvignjena).

16.6.8. Število in mesto pilotov, ki so predvideni za preizkušanje, imenuje organizacija za načrtovanje, vendar mora biti najmanj dva za vsak sto stebrov.

16.6.9. Vrednotenje trdnosti materiala talnih cementnih pilotov se opravi s testiranjem za enosmerno stiskanje jeder, izvrtanih iz telesa pilota (v središču in na obrobju), ne prej kot sedem dni po njegovi izdelavi. Nosilnost talnih cementnih pilotov se določi ne prej kot 28 dni po njegovi izdelavi z uporabo aksialne tlačne obremenitve v skladu z veljavnimi regulativnimi dokumenti GOST 5686 in SP 24.13330.

16.7. Utrjevanje prsti

16.7.1. Metoda termičnega pečenja lesa in glinenih tal z vsebnostjo glin ne manj kot 7% ​​in faktorjem nasičenja vode ne več kot 0,5 se uporablja za odstranitev njihovih lastnosti potopitve in odrivanja.

16.7.2. Vrtanje vrtin za gorenje tal je treba izvesti v načinu, ki izključuje kopičenje tal v stenah vrtin iz orodja za vrtanje.

16.7.3. Pred začetkom dela na gorenju tal v vrtinah je treba opraviti preizkus zmogljivosti za prenos plinov. Pri odkrivanju plasti z nizko prepustnostjo plina je treba sprejeti ukrepe za izravnavo prenosne zmogljivosti plina v rezervoarju z odrezovanjem in pihanjem takšnih plasti ali s povečanjem filtracije površine dela vodnjaka.

16.7.4. Porabo stisnjenega zraka in goriva med postopkom žganja je treba regulirati v mejah, ki zagotavljajo najvišjo temperaturo plinov, ki ne povzroči taljenja tal v stenah izkrčke. Tlak plina in temperaturo je treba zabeležiti v delovnem dnevniku.

16.7.5. Če plin ali zrak pride do površine skozi razpoke v tleh, je treba delo na strelu obesiti, razpoke pa morajo biti zatesnjene z naravnimi tlemi, ki imajo vsebnost vlage ne le kot naravna.

16.7.6. Tvorbo matrike je treba šteti za popolno, če so termočleni, nameščeni v računalniški konturi, zabeležili doseganje določene temperature projektiranja, vendar ne manj kot 350 ° C.

16.7.7. Kakovost fiksirnih tleh je treba spremljati glede na rezultate laboratorijskih testov za trdnost, deformabilnost in vodoodpornost vzorcev fiksnih tleh, vzetih iz testnih vrtin. V tem primeru se upoštevajo tudi rezultati meritev porabe goriva (električne energije) in stisnjenega zraka, podatki o temperaturi in tlaku plinov v vrtinah v procesu toplotne obdelave tal. Po potrebi, ki ga določi projekt, se trdnostne in deformacijske značilnosti fiksne zemlje poleg tega določajo s poljskimi metodami.