Koeficient alfa za tabele temeljev

p je povprečni tlak pod dnom temeljev;

4
sigma (zp, a) = sigma sigma (zp, cj), (4)
j = 1

Sl. 2. Shema za določanje dodatnih navpičnih napetosti sigma (zp, a) na dnu izračunane podlage, ob upoštevanju vpliva sosednjih temeljev z metodo vogalnih točk.

Alfa koeficient

k
sigma (zp, nf) = sigma (zp) + sigma sigma (zp, ai), (5)
i = 1

kjer je k število vplivnih temeljev.

n
sigma (zg) = gamma_1d (n) + sigma gama (i) h (i), (6)
i = 1

gamma_1 - delež tal, ki se nahaja nad nogo temeljice;

Koeficient k (m)

+------------------------------------------------------------------+
|Manual modul vrednost | K-vrednost k (m) s širino širi
Grinske deformacije tal, ki temelji na b temeljih b, m, enaka |

Osnutek osnutka

Primer izračuna

Rešitev

  1. Določite povprečni tlak pod podplatom z glavno kombinacijo obremenitev za izračun osnove rekonstruirane lesene stavbe od deformacij p = 88,26 kN
  2. Sprejeto s širino temeljev z b = 0,2 m, višino osnovnega sloja zemlje hi = hi, min / 2 = 0,04 m., Glede na to, da glede na vrednost h formula v (5.16) ne sme biti večja od 0,4 širine temeljenja: hi, min ≤ 0,4b = 0,4 × 0,2 = 0,08 m.
  3. Določite povprečno tehtano specifično težo tal γ 'plasti I in II, ki leži nad dnom živilske postelje.

    kjer je γ '1 in h1 - specifična teža in debelina sloja I;
    γ '1 in h1 - specifična teža in debelina sloja II;
  • V skladu s formulo (5.18) najdemo naravne napetosti na ravni dna temeljice:

    σzg, 0 = γ'd = 18,4 kN / m 3 × 0,6 m = 11,6 kPa.

  • Interpoliranje določimo v skladu s tabelo 5.8 SP 22.13330.2011 koeficiente αi za pravokotne osnove z razmerjem stranic η = l / b = 0,4 / 0,2 = 2
  • S formulo (5.8) določimo velikost napetosti σzg, i v osnovnih plasteh iz lastne teže prekrivnih slojev tal in od zunanjega obremenitve σzp, i na globini z. Spodnji rob stisljivega sloja baze Hz je grafično definirana, saj je ordinat presečišče krive σzp naravnost 0,5σzg. Za poenostavitev izračuna zanemarimo zmanjšanje napetosti zaradi lastne teže prsti, izkopane v temeljni jami. Rezultati izračuna so podani v spodnji tabeli.

    Priročnik o zasnovi zgradb in objektov (do SNiP 2.02.01-83)

    (besedilo dokumenta s spremembami in dopolnitvami za november 2014)

    Sl. 13. Načrtovanje shem, s katerimi se upošteva učinek obremenitve pasov na osnovno deformacijo

    a - vrednosti koeficientov, ki ustrezajo različnim horizontalnim odsekom baze; b - diagram za primer izračuna navpične obremenitve iz obremenitve traku na ravni stopala temeljev

    Primer. Določitev tlaka na podlagi temeljev obremenitve traku na tleh (glej sliko 13). Podlage s širino b = 2 m so vdolbine od tal v prostoru pri d = 4 m; obremenitev na tla z intenzivnostjo q = 20 kPa je enakomerno porazdeljena po širini traku. Trak se odstrani z osi temeljenja pri L = 3 m (šteje z osi traku).

    Izračun tlaka za tri točke dna temeljev:

    1) za robno točko, ki je najbolj oddaljena od obremenitve traku, ki je na razdalji od osi traku enaka;

    2) za osno točko;

    3) za najbližjo robno točko.

    Tlak pri označenih točkah je določen za globino z, ki je enaka globini temeljev z = d in z = 0,5 d.

    Tlak je določen s koeficientom, ki ga najdemo v tabeli. 5 3.

    Izračun je podan v tabeli. 54.

    Določanje padavin

    Sl. 14. (1 Dodatek 2). Porazdelitev navpičnih napetosti v linearno deformabilnem polprostoru. Oznaka DL - načrta; NL - označite površino naravnega terena; FL - označite dno temeljev; WL - nivo podtalnice; BC - spodnja meja stisljivega zaporedja; d in - globino temeljev, od nivoja postavitve in površine naravne olajšave; b je širina temeljenja; p je povprečni tlak pod dnom temeljev; - dodaten pritisk na osnovo;

    in - navpični stres iz lastne teže tal

    na globini z od podnožja temeljev in na ravni stopal;

    in - dodaten vertikalni pritisk iz zunanjega

    obremenitve na globini z od dna osnove in na ravni podstavka; - globina stisljivih plasti

    Sl. 15. (2 Dodatek 2). Shema za določanje dodatnih navpičnih obremenitev na osnovi izračunanega temeljev, pri čemer se upošteva vpliv sosednjih temeljev z metodo vogalnih točk

    a - postavitev izračuna 1 in vpliv na fundacijo 2; b - diagram razporeditve fiktivnih temeljev z navedbo znaka napetosti v formuli 5 8 (4 adj. 2) pod kotom j-th temelja

    2.216. Z neprekinjeno enakomerno porazdeljeno obremenitvijo na zemeljski površini z intenzivnostjo q (npr. Glede na težo planskega nasipa) je vrednost za vsako globino z določena s formulo

    V primeru enostranske predobremenitve (na polovici)

    Delež polno nasičenih tleh (stopnja zasičenosti vode, specifična teža), ob upoštevanju utežnega učinka vode, se določi s formulo

    kjer je specifična teža tal s popolno zasičenostjo vode;

    - specifična teža vode.

    Primer. Izračunajte osnutek temeljev F-1 stavbe, pri čemer upoštevajte učinek obremenitve na temelj F-2 (slika 16) z naslednjimi podatki.

    Sl. 16. Pri izračunu poravnave ustanove F-1, ob upoštevanju vpliva sosednje ustanove F-2

    1 - mulji pesek; 2 - drobni pesek; 3 - enako, pod ravnijo vzhajajoče vode; - spodnja meja stisljivega stratuma za temelj F-1 brez upoštevanja vpliva F-2; - enako s tem vplivom. Vrednosti (navpične normalne napetosti samo iz obremenitve, ki deluje na temelj F-1, so prikazane v oklepajih)

    Od površine do globine 6 m se deponira moko (sloj 1) z naslednjimi značilnostmi: (2,66 tonske sile / m3); (1,78 mc / m3), w = 0,14, e = 0,67; (0,04 kgf / cm2); ; E = 18 MPa (180 kgf / cm2). Karakteristike trdnosti in deformacije so vzete iz tabele. 26 (tabela 1, 1).

    Plast 2 - drobni pesek z naslednjimi značilnostmi: (2,66 tf / m3); (1,99 tf / m3); w = 0,21; e = 0,62; (0,02 kgf / cm2); ; E = 28 MPa (280 kgf / cm2).

    Raven podzemne vode je na globini 6,8 m od površine. Specifična teža finega peska, ob upoštevanju utežnega delovanja vode, se določi s formulo (36) (1,02 tf / m3).

    Skupna obremenitev na dnu vsake temelje je N = 5,4 MH = 5400 kN (540 tf). Globina globine Dimenzije temeljev v razmerju 4 x 4 m se vzamejo na podlagi pogoja, da povprečni tlak pri edinem p ne presega konstrukcijske upornosti temeljne talne površine R. V tem primeru je dobljeno (3,38 kgf / cm2) = 10 m od vpliva sosednjih temeljev enako osnutek središča izračunane osnove.

    2.224. Padavine osnovne ploskve, enakomerno obremenjene s tlakom p nad krožno površino s polmerom, na razdalji r od središča tega območja, so določene s formulo (67), pri kateri je koeficient vzet iz tabele. 61. To obliko je dovoljeno uporabiti za določitev površine sedimenta podlage zunaj toge krožne podlage.

    2.225. Območje neenakomerno naloženih površin in različne točke kompleksnih temeljev v načrtu je mogoče določiti ob upoštevanju medsebojnega vpliva "osnovnih" pravokotnih temeljev, v katere je konvencionalno razdeljen začetni temelj.

    Določanje padavin, ki presegajo linearno razmerje med napetostmi in deformacijami v tleh

    2.226. Obarjanje podlage pod tlakom pod osnovo p, ki presega konstrukcijsko rezistenco tal bazne R, se lahko določi s formulo

    kje je osnovni ugrez pri tlaku p = R [ali p = 1,2R, če so izpolnjene zahteve iz določbe 2.203 (2.47)];

    - mejna odpornost temeljne tle, opredeljena kot razmerje med močjo končne upornosti temeljev in zmanjšanim stopalom temeljev);

    - vertikalni stres zaradi teže tal na ravni osnove temeljev.

    Formulo (68) se lahko nanese z enotno osnovo znotraj globine, ki jo določi formula (69), vendar ne manj kot (b širina temeljenja).

    nekje enako kot v formuli (68);

    E - povprečna vrednost modula deformacije tal baznega dela v stisljivem zaporedju, določena v skladu s točko 2.218 (6 Dodatka 2);

    - brezrazsežni koeficient 0,8;

    - dodaten navpični tlak na dnu.

    Primer. Določanje padavin nad linearno odvisnostjo. Trak temelj pod steno stavbe se nahaja na prašnem pesku z nizko vlago. Obremenitev na 1 m je 333 kN. Temelji so vgrajeni v tleh 1,6 m. Pod podnožjem temeljnice na globini 1 m od nje leži mehka plastična ilovica. Značilnosti temeljev so naslednje: Prašni pesek (zgornja plast): izračunane vrednosti specifične teže (1.80 tf / m3) in (1.75 tf / m3), specifične kohezije, kota notranjega trenja. Modul deformacije je E = 18,0 MPa (180 kgf / cm2).

    Mehka plastična ilovica (spodnja plast): izračunane specifične teže (1,85 tf / m3), (1,80 tf / m3), specifična adhezija (0,16 kgf / cm2), (0,14 kgf / cm2), kot notranji trenje, deformacijski modul E = 9,0 MPa (90 kgf / cm2).

    Izračun se izvede po naslednjem vrstnem redu.

    1. Izračunajte vrednost izračunane upornosti. Koeficienti; ; k = 1; ; ;. Sprejmite širino temeljev b = 1,4 m. V tem primeru, ker je b / 4 = 1,4 / 4 = 0,35 m manj od globine vrhnjega tališča pod dnom temeljev, to je 1 m. Dejanski tlak na podplatu p = 333 / 1,4 = 237 kPa (2,37 kgf / cm2), t.j. presega izračunano odpornost tal.

    2. Količina padavin se določi pri tlaku vzdolž edinega p = 237 kPa (2,37 kgf / cm2) (to je v okviru linearnega razmerja), ki bo v tem primeru. Določite osnutek nad linearno odvisnostjo, npr. pri p> R, na primer pri p = 1,2R = 1,2 x 237 = 284 kPa (2,84 kgf / cm2). Glede na formulo (6 9) je določena z globino, znotraj katere so povprečne vrednosti izračunanih značilnosti

    V tem primeru, ko je b = 1,4 m, d = 1,6 m in l = 1 m.

    3. Izračuna se po metodi linearno deformabilnega polispadata usedline. Kadar je p = R = 237 kPa in zato so vrednosti dobljene.

    4. Po formuli (68) se osnutek izračuna pri p = 284 kPa (2,84 kgf / cm2).

    Izračun osnovnih deformacij, ob upoštevanju dekompresije tal pri izkopu

    2.227. Pri sedimentih temeljev, razporejenih v jarkih s globino D> 5 m, je treba določiti ob upoštevanju dekompresije tal zaradi izkopa iz izkopa in različne stiskljivosti tal pri tlaku manjših in večjih navpičnih obremenitev zaradi lastne talne teže.

    V tem primeru je osnova osnove določena z metodo seštevanja po plasteh kot vsota dveh komponent

    kjer - sediment iz tlaka pod dnom temeljev, ki je enako navpični obremenitvi lastne teže tla na tej ravni, določeni v skladu z navodili iz odstavka 2. 228;

    Koeficient alfa za tabele temeljev

    IZRAČUN DEFORMACIJE BAZI 1

    1. Osnutek osnove s s pomočjo načrtovalne sheme v obliki linearno deformabilnega polprostora (str.2.40) se določi s postopkom sublimacije po plasteh z uporabo formule

    kjer je b brezrazsežni koeficient enak 0,8;

    s zp, i - povprečna vrednost dodatne navpične normalne napetosti v i-ti plasti tal, enaka polovici vsote določenih napetosti na zgornjem zi-1 in spodaj zi meje plasti vzdolž navpičnice, ki potekajo skozi središče podnožja (glej odstavke 2-4);

    hi in Ei - debelina in modul deformacije i-tega sloja zemlje;

    n je število slojev, v katere je stisnjen stratum baze porušen.

    V tem primeru se porazdelitev navpičnih normalnih 2 napetosti nad globino baze vzame v skladu s shemo, prikazano na sl. 1.

    1 V tej prilogi, razen če ni drugače navedeno, se sprejmejo naslednje enote:

    za linearne vrednosti - m (cm), za sile - kN (kgf); za napetosti, tlake in sevalne module - kPa (kgf / cm 2); za specifično težo - kN / m 3 (kgf / cm 3).

    2 Za kratko besedo je beseda "normalno" izpuščena.

    Opomba S precejšnjo globino temeljev se priporoča izračun padavin s pomočjo računskih shem, ki upoštevajo razgradnjo tal zaradi razvoja jame.

    2. Dodatne vertikalne napetosti na globini z od podnožja temeljev: s zp - navpično prehaja skozi središče dna osnove in s zp, c - navpično prehajajo skozi vogalno točko pravokotne klete, so določene s formulami:

    kjer je koeficient, vzet v skladu s tabelo 1, odvisno od oblike podnožja osnove, razmerje stranic pravokotne osnove in relativne globine, enake: o = 2z / b pri določanju yzp in o = z / b pri določanju yzp, c;

    str0 = p - s zg,0 - dodaten navpični tlak na podstavku (za osnove s širino b? 10 m, p je predviden0 = p);

    p je povprečni tlak pod dnom temeljev;

    s zg,0 - vertikalni stres zaradi teže prsti na ravni osnove temeljev (pri načrtovanju, rezanje se šteje kot s zg,0 = g d, v odsotnosti načrtovanja in načrtovanja s polnjenjem zg,0 = g dn, kjer je g / specifična teža tal nad morsko damo, d in dn - označena na sliki 1).

    Slika 1. Vzorec porazdelitve vertikalne napetosti v linearno deformabilnem polprostoru DL je oznaka ravni; NL - označite površino naravnega terena; FL - označite dno temeljev; WL - nivo podtalnice; B, C - spodnja meja stisljivega zaporedja; d in dn globino temeljev, od nivoja postavitve in površine naravne olajšave; b je širina temeljenja; p je povprečni tlak pod dnom temeljev; str0 - dodaten pritisk na osnovo; s zg in s zg,0 - dodatna vertikalna napetost od zunanje obremenitve na globini z od dna osnove in na ravni podstavka; s zp in s zr,0 - dodatna vertikalna napetost od zunanje obremenitve na globini z od dna osnove in na ravni podstavka; Hz - globina stisljivih plasti.

    Izračun bazne količine padavin. Splošne določbe

    Zasnova temeljev je treba izvajati na podlagi obstoječih regulativnih dokumentov, zlasti SNiP 2.02.01-83 * "Temelji zgradb in objektov" ali SP 50-101-2004 "Načrtovanje in gradnja temeljev in temeljev zgradb in objektov". Spodaj bomo preučili podlago, katere določbe lahko določijo osnutek osnove.

    Prvič, ugotovite, kaj pomeni izraz - bazni usedlina (označen s črko "s").

    Sediment je deformacija, ki nastane kot posledica zbijanja tal, ki ležijo pod osnovo, pod vplivom bremena iz zgradbe ali strukture, včasih pod vplivom lastne teže nadlegovalnih tal.

    V tem primeru ne pride do pomembne spremembe v strukturi tal, zato se lahko takšna deformacija pogojno šteje za elastično. To pomeni, da mora biti tlak na podlagi (obremenitev iz temeljev) manjši od izračunane odpornosti tal.

    Če je tlak na tleh večji od konstrukcijskega upora zemlje, bo deformacija tal plastična, tj. s časom se ne obnovi, tudi po odstranitvi bremena (na primer rušenje stavbe) in bo povzročila znatno spremembo v strukturi tal (vsaj tistih, ki so najbližje osnovi fundacije). Takšna deformacija se imenuje črpanje in bo precej večja od sedimentov, le eden ne bo približno izračunal črpanja zaradi plastične deformacije (črtanje pri namakanju podtalnih tal in zaradi drugih možnih razlogov tukaj ni obravnavano).

    Tu se ne upoštevajo tudi metode zbijanja tal pred začetkom gradnje. Kljub temu zbijanje zemlje pred začetkom fundacije zmanjša končni osnutek osnove, ki ga bomo določili.

    Glavne določbe, sprejete pri izračunu padavinske osnove:

    1.

    Teoretično, za izračun osnutka fundacije, je dovolj preprosto poznati Hookov zakon, v skladu s katerim

    σ = EΔh / h ali Δh = σh / E (391,1)

    kjer je σ normalna napetost na palici, izmerjena v MPa ali kgf / cm2.

    Opomba: običajne napetosti pogosto imenujemo navpično normalno in nato navpično pri obravnavi baz. To ne spremeni bistva zadeve, ampak nam omogoča, da bolje zastopamo smer delovanja obremenitev.

    E je modul elastičnosti palice, prav tako izmerjen v MPa ali kgf / cm 2, h je višina (dolžina) palice, Δh je količina deformacije palice, ki bi jo lahko šteli kot osnutek baze, če bi res imeli neke vrste terminala pod dnom dolžina in konstantna vzdolž dolžine odseka. Namesto tega imamo pod zemljo celoten svet, ki ga sestavlja množica kamnin, plasti tal, podtalnica itd. Zato:

    2

    Pri izračunu osnove osnove se uporablja model linearno deformabilnega polprostora pod dnom temeljev.

    3

    V tej linearno deformabilni polovici bo osnovni tlak na dnu globlji, manj pa zaradi prerazporeditve napetosti na enoto površine, ko se poglobi. Vendar pa razmerje med porazdelitvijo globine in napetosti ni linearno. Na primer, za točkovno podlago z dovolj majhno površino noge, lahko tlak na dnu pogojno velja za koncentrirano obremenitev na vrhu stožca. In večja je višina stožca, večja je površina, nad katero bo ta obremenitev razporejena. Tako je stožec, tako kot deformabilna palica z variabilnim prerezom. Tlak osnovnega tlaka je označen kot σq in je definiran kot dodaten vertikalni stres. Na upoštevani globini z je ta stres označen kot σzq (glej sliko 391.1)

    Opomba: v SNiP 2.02.01-83 je obremenitev na dnu označena s črko p, v teoretični mehaniki pa breme pogosteje označuje črka q in ta oznaka je bližja meni. Vendar načeloma ni pomembno.

    4

    Poleg tlaka od temeljev do osnovnih plasti tlaka v tleh nad površinskimi sloji tal. Ta tlak je označen kot σγ in je opredeljena kot navpični stres zaradi lastne teže tal. Predpostavlja se, da je navpična obremenitev zaradi teže prsti neposredno sorazmerna z upoštevano globino in maso tla v tleh.

    σγ = γh

    kjer je γ volumska masa stisljive zemlje pod dnom temeljev, h je višina plasti stisljive zemlje

    Opomba: v SNiP 2.02.01-83 je ta tlak označen kot σg, v skupnem podjetju 50-101-2004 - kot σγ, vendar spet načeloma ni pomembno. Raje imam oznako σγ.

    5

    Ker se globina narašča, se navpična obremenitev iz osnove zmanjšuje in se povečujeta od prekrivnih slojev zemlje, oziroma se spreminjajo deformacije, ki jih povzročajo ti stresi. Torej globlje, manj bo učinek obremenitve na temelj na naselitvi baze, poleg tega pa se na velikih globinah osnova že pod neprekinjenim obremenitvam s prekrivnih tal, seveda, če so ta tla v takem stanju že dolgo, najbolje na tisoče ali celo milijone let. Zato ni treba upoštevati debeline tleh neskončno velike višine. Spodnja meja stisljivih plasti se vzame na globini z = Hc, kjer je stanje σzq = 0,2σ (glej sliko 391.1).

    Opomba: če je spodnja meja stisljivega stratuma v tleh z modulom deformacije E 2) ali je tak sloj neposredno pod določeno globino z = Hc, potem se spodnja meja stisljive plasti določi na podlagi pogoja σzq = 0,1σ.

    V tem primeru se spremeni vrednost navpičnih obremenitev glede na globino v skladu z naslednjo konstrukcijsko shemo:

    Slika 391.1 Diagram porazdelitve navpičnih napetosti v linearno deformabilnem polovju

    DL - oznaka načrtovanja (tla po gradnji);

    NL - označite površino naravnega terena (raven tal pred gradnjo);

    FL - označite dno temeljev;

    WL - nivo podtalnice;

    C.C - spodnja meja stisljivega zaporedja, določena z izračunom;

    d in dn globino temeljev, od nivoja načrtovanja in od površine naravne olajšave;

    b je širina temeljenja;

    q je povprečni tlak pod dnom temeljev;

    q0 - dodaten pritisk na osnovo;

    σ in σzγ, 0 - vertikalni stres zaradi talne teže na globini z od dna osnove in na ravni podstavka;

    σzq in σzq, 0 - dodatna vertikalna napetost od zunanje obremenitve na globini z od dna osnove in na ravni podstavka;

    Hz - globina stisljivih plasti, določena z izračunom.

    6

    Ker vrednost dodatne navpične obremenitve poleg globine, obravnavane v 3. clenu, vpliva tudi na širino temeljev in točko upoštevane stopničaste noge, se priporoča, da se vrednost obremenitve iz temeljev pri upoštevani globini z določi z naslednjimi formulami:

    σzq = aqo (391.2.1)

    a - koeficient, vzet v skladu s tabelo 391.1, odvisno od oblike podnožja temeljenja, razmerje stranic pravokotne klete in relativne globine, enake: x = 2z / b pri določanju σzq in x = z / b pri določanju σzq, c. Vrednosti koeficienta a, ki so navedene v tabeli 391.1, so rezultat precej zapletenih izračunov za model linearno deformabilnega polovja, ki oblikovalcu omogoča, da prihrani veliko časa in napora ter na splošno bistveno poenostavlja izračun (čeprav se to prvič ne zdi tako).

    Tabela 391.1

    qo = q - σzγ, 0 - dodatni vertikalni tlak na podstavku (za podlago s širino b ≥ 10 m, q je predvidena0 = q)

    q je povprečni tlak pod osnovo (povprečje, ker je glede na obliko osnovo mogoče obravnavati kot snop na elastični podlagi in za tak pramen porazdelitev tlaka po širini dna morda ni enakomerna. Tako sprejemanje povprečne vrednosti poenostavlja tudi izračune).

    szγ, 0 - vertikalni stres zaradi teže tal na ravni osnove temeljev. Za postavitve je predvidena σ.zγ, 0 = γ'd (v tem primeru je treba opozoriti, da je slika 391.1 shematska, višina površine pa lahko višja od ravni postavitve in ni manjša, kot je prikazano na sliki), če ni načrtovanja in postavitve σzγ, 0 = γ'dn, kjer je γ specifična teža tal, ki se nahaja nad nogo temeljice, d in dn - prikazano na sliki 391.1.

    Opombe k tabeli 391.1:

    1. b je širina ali premer temeljev, l je dolžina temeljev.

    2. Za podlage, ki imajo podplat v obliki pravilnega mnogokotnika s površino F, se vrednosti a vzamejo za krožne temelje s polmerom r = √ F / n.

    3. Za vmesne vrednosti x in η se koeficient a določi z interpolacijo.

    7

    Glede na zgoraj navedeno določitev vrednosti dodatne navpične obremenitve na začetku in koncu obravnavanega sloja tal ne predstavlja velikega problema, zato se določitev padavin s izvede s postopkom seštevanja po plasteh z uporabo naslednje formule:

    β je brezrazsežni koeficient, ki je enak 0,8.

    σzq, i - povprečna vrednost dodatne navpične normalne napetosti v i-ti plasti tal, enaka polovici vsote določenih napetosti na zgornjem zi-1 in spodaj zi meje plasti navpično prehajajo skozi središče dna osnove.

    hi in Ei - oziroma višino in modul elastičnosti i-tega sloja zemlje.

    n je šteje število baznih plasti.

    8

    Za določitev višine stisljivega sloja zemlje Hz, Praviloma se sestavi tabela, v kateri se vrednosti začetka in na koncu obravnavanega sloja vnesejo vrednosti dodatnih navpičnih napetosti in stresa zaradi lastne teže tal (primer oblikovanja takšne tabele je podan ločeno).

    9

    Skupni osnutek, opredeljen s formulo 391.3, ne sme presegati mejnih vrednosti iz tabele 391.2, to je s ≤ šu:

    Tabela 391.2

    To je v bistvu vse glavne določbe, sprejete pri izračunu padavin osnove (in, v skladu s tem, temelj hiše). Primer praktične uporabe teh precej abstraktnih formul in določb je podan ločeno.

    Upam, dragi bralec, informacije, predstavljene v tem članku, so vam pomagale, da vsaj malo razumete problem, ki ga imate. Upam tudi, da mi boste pomagali, da se odpravim iz težkega položaja, ki sem ga nedavno srečal. Tudi 10 rubljev pomoči mi bo zdaj v veliko pomoč. Ne želim vas naložiti s podrobnostmi o mojih težavah, še posebej, ker jih je dovolj za celoten roman (vsekakor se mi zdi in sem začel pisati tudi pod delovnim naslovom "Tee", obstaja povezava na glavni strani), če pa se ne motim njegove zakljućke, roman je lahko, in morda boste postali eden od njegovih sponzorjev in morda tudi junaki.

    Po uspešnem zaključku prevoda se bo odprla stran s hvala in e-poštni naslov. Če želite postaviti vprašanje, prosimo, uporabite ta naslov. Hvala. Če se stran ne odpre, najverjetneje ste opravili prenos iz druge denarnice Yandex, vendar v nobenem primeru ne skrbite. Glavna stvar je, da pri prenosu določite svojo e-pošto in se obrnem na vas. Poleg tega lahko vedno dodate svoj komentar. Več podrobnosti v članku "Opravite sestanek z zdravnikom"

    Za terminale je številka Yandex Wallet številka 410012390761783

    Za Ukrajino - številka grivna kartice (Privatbank) 5168 7422 0121 5641

    5.5.4. Izračun osnovnih deformacij (del 1)

    A. FEDERACIJE SEDIMENTOV

    Določanje padavin po metodi sublimacije po plasteh. Pri metodi sublimacije po plasteh se izvedejo naslednje predpostavke:

    • - bazni usedlini povzroča dodaten tlak p0, enako celotnemu tlaku pod dnom temeljov p minus navpični normalni napetosti od lastne teže tal na ravni dna temeljev: p0 = p - σzg, 0 (pri načrtovanju z rezanjem se domneva σzg, 0 = γ'd, v odsotnosti načrtovanja in načrtovanja z dodajanjem σzg, 0 = γ'dn, kjer je γ'specifična teža tal nad morsko gladino; d in dn - globina temeljenja od ravni načrtovanja in naravne olajšave);
    • - globinska porazdelitev dodatnih navpičnih normalnih napetosti σzp od zunanjega tlaka str0 Sprejema se po teoriji linearno deformabilnega medija kot v homogeni osnovi (glej § 5.2);
    • - pri izračunu sedimenta je osnova razdeljena na "osnovne" plasti, katerih stiskanje se določi iz dodatnega navpičnega normalnega pritiska σzp, deluje na osi temeljev sredi sloja;
    • - Stisljivi stratum baze je omejen z globino z = Hz, kje je stanje

    Če je spodnja meja stisljivega sloja, ugotovljena s pogojem (5.59), v sloju tal z modulom deformacije E3; γ = 17,8 kN / m 3; ω = 0,14; e = 0,67; zII = 4 kPa; φII = 30 °; E = 18.000 kPa. Spodaj leži droben pesek z značilnostmi: γs = 26,6 kN / m 3; γ = 19,9 kN / m 3; ω = 0,21; e = 0,62; zII = 2 kPa; φII = 32 °; E = 28.000 kPa. Raven podzemne vode je na globini 6,8 m od površine. Skupna obremenitev na dnu vsake temelje (ob upoštevanju teže) je N = 5,4 MN.

    Odločitev. Glede na formulo (5.21) je delež finega peska, ob upoštevanju utežnega delovanja vode

    γsb = (26,6 - 10) / (1 + 0,62) = 10,2 kN / m 3.

    Glede na tabelo. 5.11 najdemo: γc1 = 1,2 in γc2 = 1. V skladu s tabelo. 5.12 pri φII = 30 ° najdemo: Mγ = 1,15; Mq = 5,59; Mc = 7.95. Ker so karakteristike tal izvedene v skladu s tabelami, k = 1.1.

    Koeficient alfa za tabele temeljev

    Prijava ni uspela. Lahko brez komentarja prijavite svoj račun: GOST geslo: gost

    • Forum Webcad.pro
    • »[OIF] Osnutek osnove plitev na SP 22.13330.2011

    Strani: 1 2 Naslednji

    # 1 2013-12-14 20:26:01

    [OIF] Osnutek osnove plitev na SP 22.13330.2011

    Določanje plitkih temeljnih temeljev

    Predpostavke in predpostavke:
    Izračun se izvede v skladu s SP 22.13330.2011 p.p.5.6.31-5.6.33. Temelj je plitvo naravno.

    2017-03-12
    Pomembno je bil spremenjen izračun poravnave podlage plitve v skladu s SP 22.13330.2011. Dodano je tudi upoštevanje nivoja podzemne vode in nekaterih tankozidij, ki določajo globino stisljivih plasti (predvsem šibkih tal), pa tudi možnost izbire oblike dna temeljev (pravokotnik, krog ali trak).

    # 2 2013-12-19 14:59:36

    Re: [OIF] osnutek temelj plit v skladu s SP 22.13330.2011

    Kateri je razlog za stanje l = 10b?
    Ali je možno nastaviti tlak preko bremena?

    # 3 2013-12-19 20:33:14

    Re: [OIF] osnutek temelj plit v skladu s SP 22.13330.2011

    V tabeli 5.8 (kot v ustrezni tabeli SNiP) se domneva, da je alfa koeficient za trakove osnove kot osnova s ​​razmerjem, ki ni krajša od 10. Z razmerjem nad 10, alfa se že malo spremeni.

    Ali je možno nastaviti tlak preko bremena? No, če tako postavite vprašanje, potem je seveda mogoče, vendar se mi zdi, da oddelek N / A ni preveč obremenjujoč za uporabnika. Če pa je to zaradi obremenitve, potem je glede na sedanji izračun treba uvesti razlikovanje med trakom in stolpičnimi temelji, saj Če vzamemo, kot je zdaj predlagano l = 10b, potem mora biti obremenitev nastavljena na isto dolžino, običajen uporabnik pa bi moral biti izračunan na 1m.

    # 4 2014-03-26 00:17:13

    Re: [OIF] osnutek temelj plit v skladu s SP 22.13330.2011

    Odstavek 5.6.35 se ne upošteva. Skupni podvig daje negativno vrednost padavin, če je povprečni tlak pod podplatom nižji od tlaka v gospodinjstvu.

    # 5 2014-03-26 20:26:35

    Re: [OIF] osnutek temelj plit v skladu s SP 22.13330.2011

    Takšno je. V prihodnjih dneh upam, da jo bom popravil, ko bom uresničil svoj cilj.

    # 6 2014-03-27 23:12:05

    Re: [OIF] osnutek temelj plit v skladu s SP 22.13330.2011

    Zdi se, da je popravljen. Preizkusite.

    # 7 2014-03-29 14:03:40

    Re: [OIF] osnutek temelj plit v skladu s SP 22.13330.2011

    Da, deluje, hvala.

    Opazil sem tudi, da v tabeli s podatki o tleh ni opozorila o napaki pri pisanju delnih podatkov, ločenih z vejicami, in ta vrstica je preprosto zavržena med izračunom.

    # 8 2014-03-29 21:40:23

    Re: [OIF] osnutek temelj plit v skladu s SP 22.13330.2011

    Utemeljitev je, da je to eden najstarejših izračunih in v času proizvodnje absorbiral tovrstno nepopolnost. Na splošno sem to težavo odpravil, zdaj ko vnesem številko z vejico v tej predlogi, je treba vse pravilno ravnati, npr. kot da je točka vejica - poskusite.

    Na splošno, hvala za vaše pripombe, upam, da bo njihovo nadaljevanje :)

    # 9 2014-05-19 15:27:47

    Re: [OIF] osnutek temelj plit v skladu s SP 22.13330.2011

    Skupno podjetje v zvezi s temi točkami v skladu z "Odredbo Rosstandart z dne 05/18/2011 N 2244" ne vodi k seznamu tistih, ki so prevladujoči glede na SNiP?

    # 10 2014-05-19 21:30:15

    Re: [OIF] osnutek temelj plit v skladu s SP 22.13330.2011

    Ali je to vprašanje ali izjava?

    V vsakem primeru pa ne trdim, da so predmeti na seznamu ali da niso vključeni, vendar samo navedite, da se izračun izvede v skladu s temi postavkami. Če potrebujete izračun za SNiP 2.02.01-83, obstaja ena - si oglejte seznam izračunov.

    # 11 2014-12-08 22:00:11

    Re: [OIF] osnutek temelj plit v skladu s SP 22.13330.2011

    Pri opisovanju osnove se uporablja naslednji zapis:
    .
    3) E - modul deformacije plasti tal v kg / cm3;
    4) Ee - modul elastičnosti tal v sloju kg / cm3;
    .
    ------------------------------------------------------
    Zdi se, da je urejanje potrebno na spletni strani, ne le s premikom »v« pred enoto merjenja, pač pa tudi pri razlikovanju med »E« in »njo« pri določanju teh značilnosti. Izhajajoč iz: "modul deformacije primarnega E in sekundarnih E vej nakladanja."

    # 12 2014-12-08 23:13:44

    Re: [OIF] osnutek temelj plit v skladu s SP 22.13330.2011

    Hvala za komentar. Strogo rečeno sem namerno vnesel takšna pojasnila. ponavadi se modul deformacije imenuje modul primarne veje, modul elastičnosti pa se imenuje sekundarni. Ampak verjetno imate prav, če boste izrecno pisali o primarni in sekundarni veji, bodo jasnejši. Popravil bom.

    - Popravljeno. Če karkoli, uporabite gumb F5, da osvežite stran.

    # 13 15.9.2012 1:51:49

    Re: [OIF] osnutek temelj plit v skladu s SP 22.13330.2011

    Zase: v poročilo v izvorne podatke dodajte največji osnutek.

    # 14 2016-02-18 23:31:17

    Re: [OIF] osnutek temelj plit v skladu s SP 22.13330.2011

    Predlagam dodati izračun ravni podzemne vode na izračun (za to dodamo dva parametra izhodiščnim podatkom, stopnji geostatike in številu inertne plasti). Prav tako bi bilo lepo videti grafične spremembe napetosti. Nisem našel, kako dodati sliko. Zanimivo je, da alfa koeficient s formule (5.17) SP22.13330.2011 izračunate kot vrednost funkcije ali vzamete s tabele? Če kot funkcija, graf ne bo ustvaril nobenega problema. Mimogrede, dobimo koeficient bette v formuli (5.19) za Poissonov koeficient tal 0,27. Čeprav je to blizu resnice, menim, da je bolj pravilna, če bi ta koeficient lahko nastavili ročno za vsak sloj.
    V primerjavi z izračunom, s parametri, ki ste jih privzeto določili, z analitično raztopino (integral) v matkadu. Napaka pri razbitju 0,1 m je bila 0,1 mm. Izreden rezultat, vendar menim, da je potrebno dodati analitsko rešitev.

    Zadnji uredil / -a tsetse (2016-02-18 23:39:44)

    # 15 2016-02-19 00:47:09

    Re: [OIF] osnutek temelj plit v skladu s SP 22.13330.2011

    Potrebno je dokončati podzemno vodo, prav imate, kot so grafi - tukaj so primerni, a roke ne dosežejo. Ta izračun je na splošno zelo star, med prvimi, običajno ga je treba prepisati, zdaj delam vse drugače znotraj.

    Alfa se upošteva po formuli. O Bettuju, resnično ne vem, ni prišla do njene opredelitve.

    Analitično, pokličete rešitev, ko je določen integral nad funkcijo tlaka? Težko je, brez velike potrebe, da ga ne bom začel vzeti, vendar ga ni treba gledati. Zakaj je takšna natančnost to zelo pogojna ocena, tako metodologija kot začetni podatki dajejo veliko negotovost.

    # 16 2016-02-19 00:58:42

    Re: [OIF] osnutek temelj plit v skladu s SP 22.13330.2011

    Analitično raztopino imenujem rešitev skozi integral, vendar sem mislil na formulo za alfa. O Betti jutri bom vrgel material. Predlagam tudi dodati koeficient, ki določa globino stisljivih plasti. V nekaterih primerih je treba upoštevati ne $$ 0.5 sigma_g $$ in $ $ 0.2 sigma_g $ $

    # 16 2016-02-19 21:38:05

    Re: [OIF] osnutek temelj plit v skladu s SP 22.13330.2011

    Všeč mi je ideja o 0,2, čeprav je morda bolje, da preidanje ni na 0,2, temveč samodejno, če je slaba tla pod H_c, kot je navedeno v JV?

    # 18 2016-02-20 03:28:34

    Re: [OIF] osnutek temelj plit v skladu s SP 22.13330.2011

    Pred pisanjem moje zadnje pošte sem se bala, da je bila že avtomatizirana. Če ne, potem mislim, da je treba to storiti samodejno in v poročilo vnesti, da se od šibkih tal nahaja v $$ sigma_p = 0.5 sigma_g $$, predvideva se, da je globina stisljivih plasti enaka.

    Zadnji uredil / -a tsetse (2016-02-20 03:29:46)

    # 19 2016-02-20 03:56:00

    Re: [OIF] osnutek temelj plit v skladu s SP 22.13330.2011

    Mimogrede, ali imate smiseln članek o izračunu prilagodljive stene v tleh? Ničesar ne morem najti, da bi to nalogo prinesli žarek na elastični podlagi s spremenljivo dolžino. Plastičnost in numerična rešitev. Daj mi le logiko povezave med aktivnim in pasivnim tlakom)

    # 20 2016-02-20 03:59:18

    Re: [OIF] osnutek temelj plit v skladu s SP 22.13330.2011

    Prav tako menim, da je treba na koncu zmanjšati razmerje postelje.

    # 21 18.2.2010 16:02:02

    Re: [OIF] osnutek temelj plit v skladu s SP 22.13330.2011

    Izračunane skripte pišete v php? Samo vam lahko pomagam pri pisanju računskih scenarijev. Pridobiti morate samo generacijo poročil.

    # 22 2016-02-20 22:46:05

    Re: [OIF] osnutek temelj plit v skladu s SP 22.13330.2011

    Ne, 0,2 ni avtomatizirano, zato bo to moralo storiti.

    To je slab znak na prožni steni v tleh, zanimivo je, da se razumeš :)

    Če vprašanja na vstopni ravni lahko pogledajo na dobro knjigo Malyshev "Mehika tal. Temelji in temelje (pri vprašanjih in odgovori)." Na spletu so tudi originalni pdf. Če želite bolj resno videti Klein "strukturne mehanike ohlapnih teles."

    Vse je napisano na @ $% 4, toda to ni dogma, če želim sodelovati, z veseljem bom sodeloval, razpravljali bomo o obrazcu. Če želite php lahko in to.

    # 23 18.01.2010

    Re: [OIF] osnutek temelj plit v skladu s SP 22.13330.2011

    Php je prikladno uporabljen vsaj kot gumb za predhodno izračunavanje na vsaki strani, preden ustvarite poročilo in naložite strežnik, da izberete razdelek in parametre z izvorom zelo poenostavljenega poročila, preden ustvarite končno poročilo.

    # 24 2016-02-24 22:08:56

    Re: [OIF] osnutek temelj plit v skladu s SP 22.13330.2011

    Ne strinjam se. Ne vidim prednosti ohranjanja dveh enakih izračunov v različnih jezikih po testiranju algoritma, le vir napak. To je, ko nekaj izračunih na spletnem mestu, se lahko zmešate z njimi, in ko je rezultat na desetine, je bolje imeti enoten pristop, sicer se bo tako gospodarstvo spremenilo v težko nadzorovano nered.

    Mogoče se motim, vendar vidim naslednji pristop. Če želite uporabiti php v razvojni stopnji algoritma kot navaden skriptni programski jezik (mimogrede je Perl za vas morda bolj primeren) vam je jasno in po končanem algoritmu, ga preoblikovati v moja orodja za poročanje in ga v prihodnosti ohranjati v tej obliki. Če izračun ne zahteva poročila, potem lahko v splošnem govorite na php.

    # 25 18.2.2010 23:09:54

    Re: [OIF] osnutek temelj plit v skladu s SP 22.13330.2011

    Ne strinjam se. Ne vidim prednosti ohranjanja dveh enakih izračunov v različnih jezikih po testiranju algoritma, le vir napak. To je, ko nekaj izračunih na spletnem mestu, se lahko zmešate z njimi, in ko je rezultat na desetine, je bolje imeti enoten pristop, sicer se bo tako gospodarstvo spremenilo v težko nadzorovano nered.

    Kar se tiče nereda, se strinjam z vami. Preprosto sem mislil dodati gumb, ki ne bo poslal na stran s potrdilom o prejemu, ampak na dnu parametrov preprosto dodam nekaj, kot je "moč, ki je na voljo", tako da lahko oseba, ki ne ustvari poročila, hitro pridobi potrebne, na primer področja za ojačitev v oddelku, in po izbiri ustvarite poročilo.

    Gradbene kode in predpisi za postavitev zgradb in objektov SNIP 02. 01-83 *

    na globini z od podnožja temeljev in na ravni stopal;

    - stisljivo globino

    2. Dodatne vertikalne napetosti na globini z od dna osnove: - navpično prehajajo skozi središče dna temeljev in - navpično prehajajo skozi vogalno točko pravokotne podlage določajo formule:

    kjer - koeficient, ki ga vzame tabela. 1 odvisno od oblike podlage, razmerje stranic pravokotne klete in relativne globine, enake: = 2z / b - pri določanju in = z / b - pri določanju;

    - dodatni navpični tlak na dnu (za osnove širine b> = 10 m, se domneva = p);

    p je povprečni tlak pod dnom temeljev;

    - vertikalna napetost od talne teže tla na nivoju podnožja temeljev (pri načrtovanju, rezanju, brez načrtovanja in načrtovanja, posteljnina, kjer je specifična teža tal, ki se nahaja nad podplatom, d in - so prikazane na sliki 1).

    Zemlja = │ Koeficient alfa za fundacije │

    │ okrog │ pravokotne oblike z razmerjem traku │

    │ │ │ eta = l / b, enako │ (eta> = 10)

    │ │ │ 1.0 │ 1.4 │ 1.8 │ 2.4 │ 3.2 │ 5 │ │

    │0 1,000 │1,000│1,000│1,000│1,000│1,000│1,000 │1,000 │

    │0,4 0,949 0,960│0,972│0,975│0,976│0,977│0,977 0,977

    │0.8 │0.756 │0.800│0.848│0.866│0.876│0.879│0.881 │0.881

    │1,2 │0,547 │0,606│0,682│0,717│0,739│0,749│0,754 │0,755

    │1.6 0.390 0.449│0.532│0.578│0.612│0.629│0.639 │0.642 │

    │2,0 │0,285 │0,336│0,414│0,463│0,505│0,530│0,545 │0,550

    2.2.

    │2.8 │0,165 │0,201│0,260│0,304│0,349│0,383│0,410 │0,420

    │3.2 │0,130 0,160│0,210│0,251│0,294│0,329│0,360 │0,374 │

    │3.6 0.106 0.131│0.173│0.209│0.250│0.285│0.319 │0.337 │

    │4.0 │0.087 0.108│0.145│0.176│0.214│0.248│0.285 │0.306 │

    │4.4 0.073 0.091│0.123│0.150│0.185│0.218│0.255 │0.280

    │4.8 0.062 0.077│0.105│0.130│0.161│0.192│0.230 │0.258

    │5,2 │0,053 │0,067│0,091│0,113│0,141│0,170│0,208 │0,239 │

    │5.6 0.046 │0.058│0.079│0.099│0.124│0.152│0.189 0.223 │

    │6,0 │0,040 0,051│0,070│0,087│0,110│0,136│0,173 │0,208

    │6.4 0.036 │0.045│0.062│0.077│0.099│0.122│0.158 0.196 │

    │6.8 0.031 0.040│0.055│0.064│0.088│0.110│0.145 0.185

    │7.2 0.028 0.036│0.049│0.062│0.080│0,100│0.133 │0.175

    │7.6 0.024 0.032│0.044│0.056│0.072│0.091│0.123 │0.166

    │8.0 │0.022 │0.029│0.040│0.051│0.066│0.084│0.113 │0.158

    │8.4 0.021 0.026│0.037│0.046│0.060│0.077│0.105 │0.150

    │8.8 0.019 │0.024│0.033│0.042│0.055│0.071│0.098 │0.143

    │9.2 0.017 │0.022│0.031│0.039│0.051│0.065│0.091 │0.137

    │9.6 0.016 │0.020│0.028│0.036│0.047│0.060│0.085 │0.132

    │10.0 0,015 │0.019│0.026│0.033│0.043│0.056│0.079 0.126

    │10.4 0.014 │0.017│0.024│0.031│0.040│0.052│0.074 │0.122

    │10.8 0.013 │0.016│0.022│0.029│0.037│0.049│0.069 │0.117

    │11.2 0.012 │0.015│0.021│0.027│0.035│0.045│0.065 │0.113

    │11.6 0.011 │0.014│0.020│0.025│0.033│0.042│0.061 │0.109

    │12.0 0.010 │0.013 │0.018 │0.023│0.031│0.040│0.058 │0.106 │

    │ opombe. 1. V tabeli. 1 označena: b - širina ali premer

    Temelj, l je dolžina temeljev. │

    │ 2. Za fundacije, ki imajo edini v obliki pravilne

    Za poligon s površino A veljajo vrednosti alfa

    Krožne osnove polmera r = / A / pi. │

    │ 3. Za vmesne vrednosti zeta in tega koeficienta alpha

    Določa ga interpolacija. │

    3. Dodatne vertikalne napetosti na globini z vzdolž navpičnice, ki poteka skozi poljubno točko A (znotraj ali zunaj podzemlja z dodatnim baznim tlakom, ki je enaka), se določi z algebraično seštevanjem napetosti na vogalnih točkah štirih fiktivnih temeljev (slika 2) po formuli

    Sl. 2. Shema za opredelitev dodatne vertikalne

    poudarja v osnovo izračunane osnove

    ob upoštevanju vpliva sosednje ustanove z metodo vogalnih točk

    a - postavitev izračuna 1 in vpliva na

    temelj 2; b - postavitev fiktivnih temeljev

    označuje znak stresa v formuli (4)

    pod kotom j-th temelja

    4. Dodatne vertikalne napetosti na globini z vzdolž navpičnice, ki poteka skozi središče izračunanega temeljev, ob upoštevanju vpliva sosednjih temeljev ali obremenitev na sosednjih območjih, so določene s formulo

    kjer je k število vplivnih temeljev.

    5. Navpična napetost zaradi talne teže na meji plasti, ki se nahaja na globini z od dna osnove, je določena s formulo

    kjer je specifična teža tal, ki se nahaja nad dnom temeljev;

    - oznaka - glej sl. 1;

    in - specifično težo in debelino i-tega sloja zemlje.

    Upoštevati je treba delež tla, ki se nahaja pod nivojem podzemne vode, vendar nad vodonosnikom, ob upoštevanju učinka tehtanja vode.

    Pri določanju v vodoodporni plasti je treba upoštevati tlak vodnega stolpca nad upoštevano globino.

    6. Spodnja meja stisljive plasti podstavka se vzame na globini z =, kjer je pogoj izpolnjen (tu - dodatna navpična napetost na globini z = navpično poteka skozi središče dna temeljev, določena v skladu z navodili iz odstavkov 2 in 4, - navpična napetost od mrtva teža, določena v skladu z odstavkom 5).

    Če je spodnja meja stisljivega sloja, ugotovljena z zgornjim pogojem, v sloju tal z modulom deformacije E 5 │1.0

    │ Povprečna vrednost modula │ Vrednosti koeficienta k s širino

    │ deformacije tal │ m │

    │ osnova E, MPa (kgf / cm2) │ temelj b, m, enako │

    │E = 10 (100) 1 │1.35 │1.5 │

    Zemlja = │ Koeficient k za fundacije │

    │ │ krog-│ pravokotnik s razmerjem vidika │ traku-│

    │ Majhna │ eta = l / b, enaka │ znatnemu │

    │ │ │ 1 │ 1.4 │ 1.8 │ 2.4 │ 3.2 5 │10) │

    │0.0 0.000│0.000 │0.000 │0.000 │0.000 │0.000 │0.000 │0.000

    │0,4 0,090│0,100 │0,100 │0,100 │0,100 │0,100 │0,100 │0,104

    │0.8 │0.179│0.200 │0,200 │0,200 │0,200 │0,200 │0,200 │0,208

    │1,2 │0,266│0,299 │0,300 │0,300 │0,300 │0,300 │0,300 │0,311

    │1.6 0.348│0.380 0.394 │0.397 0.397 │0.397 │0.397 │0.412

    │2.0 │0.411│0.446 0.472 │0.482 0.486 │0.486 │0.486 │0.511

    │2.4 │0.461│0.499 0.538 │0.556 │0.565 │0.567 │0.567 │0.605

    │2.8 │0.501│0.542 │0.592 │0.618 0.635 │0.640 │0.640 │0.687

    │3.2 │0.532│0.577 0.637 │0.671 │0.696 │0.707 │0.709 │0.763

    │3.6 │0.558│0.606 │0.676 │0.717 0.750 │0.768 │0.772 │0.831

    │4.0 │0.579│0.630 0.708 │0.756 │0.796 │0.820 │0.830 │0.892

    │4.4 0.596│0.650 0.735 0.789 0.837 │0.867 │0.883 │0.949

    │4.8 0.611│0.668 0.759 │0.819 0.873 │0.908 │0.932 │1.001

    │5.2 │0.624│0.683 0.780 0.844 │0.904 │0.948 │0.977 │1.050

    │5.6 │0.635│0.697 │0.798 │0.867 │0.933 │0.981 │1.018 │1.095

    │6.0 │0.645│0.708 │0.814 0.887 0.958 │1.011 │1.056 1.138

    │6.4 0.653│0.719 │0.828 │0.904 │0.980 │1.041 │1.090 │1.178

    │6.8 0,661│0,728 │0,841 │0,920 │1,000 │1,065 │1,122 │1,215

    │7.2 0.668│0.736 │0.852 │0.935 1.019 │1.088 1.152 │1.251 │

    │7.6 0.674│0.744 0.863 │ 0.948 1.036 │1.109 1.180 │1.285

    │8,0 │0,679│0,751 │0,872 │0,960 │1,051 │1,128 │1,205 │1,316

    │8.4 │0.684│0.757 │0.881 │0.970 │1.065 │1,146 │1.229 │1.347

    │ 8,8 │ 0,689 │ 0,762 │ 0,888 │ 0,980 1,078 1,162 │1,251 │1,376

    │9.2 0.693│0.768 0.896 │0.989 1.089 1.178 │1.272 │1.404 │

    │9.6 0.697│0.772 │0.902 │ 0.998 1.100 │1.192 │1.291 │1.431

    │10.0 │0.700│0.777 │0.908 │1.005 1.110 │1.205 │1.309 │1.456

    │11.0 │0.705│0.786 │0.922 │1.022 1.132 │1.233 │1.349 │1.506

    │12.0 │0.720│0.794 │0.933 │1.037 1.151 │1.257 │1.384 │1.550

    │ Opomba. Z vmesnimi vrednostmi zeta in tega

    Koeficient k se določi z interpolacijo. │

    8. Debelina linearno deformabilne plasti H (slika 3) v primeru, ki je določena v odstavku 2.40, a, se na vrhu tal prevzame s senzorskim modulom E> = 100 MPa (1000 kgf / cm2) in s širino kleti (premer) b> = 10 m in povprečna vrednost modula deformacije baze tal E> = 10 MPa (100 kgf / cm2) se izračuna s formulo

    kjer in - se vzamejo, oziroma so enake za osnove, sestavljene iz: ščasto-gline tla 9 m in 0,15; peščena tla - 6 m in 0,1;

    - koeficient: = 0,8 s povprečnim tlakom pod dnom temelj p = 100 kPa (1 kgf / cm2); = 1,2 pri p = 500 kPa (5 kgf / cm2) in pri vmesnih vrednostih z interpolacijo.

    Če je osnova sestavljena iz silovitih gline in peščenih tal, se vrednost H določi s formulo

    kjer je debelina plasti izračunana po formuli (8) pod predpostavko, da je osnova sestavljena le iz peščenih tleh;

    - celotna debelina plasti tanko-glinenih tleh v razponu od dna temeljice do globine, ki je enaka vrednosti H, izračunane s formulo (8), pod predpostavko, da je osnova sestavljena le iz silovitih gline.

    Vrednost H, izračunana po formulah (8) in (9), je treba povečati za debelino sloja tal z modulom deformacije E = 10 m in E> = 10 MPa (100 kgf / cm2) in vzeti iz mize. 3

    FundaForm osnove │eta = o Koeficient k pri zeta '= 2H / b, enak │

    │ in smer │ = l / b │ e │

    │ │ │0.5 │ 1 │1.5 │ 2 │ 3 4 │ 5 esfun-

    │ Pravokotno z │1 │0.28│0.41 │0.46│0.48│0.500.50│0.50│0.50 │

    Moment vzdolž │1,2 │0,29│0,44│0,51│0,54│0,57│0,57│0,57│0,57

    │1.5 │0,31│0,48│0,57│0,62│0,66│0,68│0,68│0,68 │ iz večje strani

    │ sl. │3 │0.33│0.55│0.73│0.83│0.95│1.01│1.041.17 │

    │ Pravokotno z │1 │0.28│0.41 │0.46│0.48│0.500.50│0.50│0.50 │

    Moment vzdolž │1,2 │0,24│0,35│0,39│0,41│0,42│0,43,40,43│0,43

    Manjša stran je │1,5 │0,19│0,28│0,32│0,34│0,35│0,36│0,36│0,36 │

    │ sl. │3 0.10│0,15│0,17│0,18│0,19│0,20│0,20│0,20 │

    │ Opomba. Pri uporabi osnovnega računskega računa │

    │ v obliki linearno deformabilnega polstopenjskega koeficienta k │

    To se sprejme v grafu, ki ustreza zeta = neskončnost. │

    10. Predpostavlja se, da je Poissonov razmerje v enako za tla: grobozrnato - 0,27; pesek in peščena ilovnica - 0,30; ilovice - 0,35; glina - 0,42.

    11. Povprečje (v stisljivi debelini ali debelini slojev H) vrednosti modulov deformacije in razmerja Poissona tla osnov (-ov) določajo formule:

    kjer - površina vertikalne ploskve napetosti od tlaka enote pod dnom temeljev znotraj i-tega sloja tal; za shemo s polovičnim prostorom je dovoljeno sprejeti (glej točko 1) za shemo slojev - (glej točko 7);

    ,, - oziroma senzorski modul, razmerje Poissona in debelina i-tega sloja tal;

    H je izračunana debelina sloja, določena s točko 8;

    n je število plasti, ki se razlikujejo po vrednostih E in v v stisljivi debelini ali debelini plasti N.