Najbolj zanesljiva (vendar ne vedno priporočljiva) varianta vmesnega prekrivanja je monolitno prekrivanje. Izdelan je iz betona in armature. Na pravila naprave monolitna prekrivanja preberite v tem članku.

Ko potrebujete monolitno prekrivanje

Monolitni armiranobetonski tlak je najbolj zanesljiv, pa tudi najdražji od vseh obstoječih možnosti. Zato je treba določiti merila za uporabnost naprave.

1. Nezmožnost dostave / montaže montažnih armiranobetonskih plošč pod pogojem zavestnega zavračanja drugih možnosti (les, lahka Terriva itd.).
2. Zapletena konfiguracija v smislu "neuspešnega" urejanja notranjih sten, ki ne dovoljuje razgradnje zadostnega števila serijskih talne plošče (to je veliko monolitnih odsekov). Stroški dvigala in opažev niso racionalni. V tem primeru je bolje, da gre naravnost v monolit.
3. Neugodni pogoji delovanja. Zelo visoke obremenitve, izjemno visoke vrednosti vlažnosti, ki jih hidroizolacija ni popolnoma rešila (avtopralnice, bazeni itd.). Sodobne talne plošče so ponavadi prednapete, napetostni jekleni kabli pa se uporabljajo kot ojačitev. Njihov del glede na zelo visoko natezno trdnost je zelo majhen. Takšne plošče so izjemno občutljive na korozivne procese in so značilne krhke, ne plastične narave uničenja.
4. Kombinacija funkcij prekrivanja s funkcijo monolitnega pasu. Podporne plošče iz armiranih betonskih plošč neposredno na lahkih opekah na splošno ni dovoljeno. Naprava mora biti monolitni pas. V primerih, ko so stroški pasu in predoblikovanega plošče enaki ali presegajo ceno monolita, je priporočljivo, da ostanejo na njej. Ko jo postavite na sklopko s globino, ki je enaka širini jermena, se naprava slednjega ponavadi ne zahteva. Izjema so lahko zahtevni pogoji na tleh - potopitev tipa 2, potresna aktivnost, karstednost itd.

Določanje zahtevane debeline monolitnega prekrivanja

Za upognjene ploščate elemente za desetletne izkušnje pri uporabi armiranobetonskih konstrukcij je bila eksperimentalno določena vrednost razmerja med debelino in razponom. Za talne plošče je 1/30. To je s širino 6 m, optimalna debelina bo 200 mm, za 4,5 mm - 150 mm.

Podrazumevanje ali obratno je možno povečanje sprejemljive debeline na podlagi potrebnih obremenitev na tleh. Pri majhnih obremenitvah (to vključuje zasebno konstrukcijo) je možno zmanjšati debelino za 10-15%.

DDV se prekriva

Za določitev splošnih načel krepitve monolitnega prekrivanja je potrebno razumeti tipologijo svojega dela z analizo stanja stresne deformacije (DDV). Najprimernejši način za to je s pomočjo sodobnih programskih sistemov.

Upoštevajte dva primera - brezplačno (tečajno) nosilno ploščo na steni in pegneta. Debelina plošče 150mm, obremenitev 600kg / m2, velikost plošče 4.5x4.5m.

Odklon pri enakih pogojih za pritrjeno ploščo (levo) in na tečajno podprtem (desno).

Razlika v trenutkih Mh.

Razlika v trenutkih Mu.

Razlika pri izbiri zgornje ojačitve v X.

Razlika pri izbiri zgornje armature pri U.

Razlika pri izbiri spodnje ojačitve v X.

Razlika pri izbiri spodnje ojačitve pri Y.

Mejni pogoji (narava ležaja) so modelirani z uvedbo ustreznih povezav v podpornih vozliščih (označena z modro). Linearni premik je prepovedan za ključno podporo, prav tako pa je nihanje za ščipanje.

Kot je razvidno iz diagramov, je delovanje opornega območja in srednjega dela plošče bistveno drugačno. V resničnem življenju so vsi armirani beton (montažni ali monolitni) vsaj delno ujeti v telesu zidov. Ta odtenek je pomemben pri določanju narave armaturne strukture.

Okrepitev monolitnega prekrivanja. Vzdolžna in prečna ojačitev

Beton deluje odlično pri kompresiji. Armature - natezno. S kombinacijo teh dveh elementov dobimo kompozitni material, armirani beton, ki uporablja moči vsake komponente. Očitno je treba ojačitev namestiti v raztegnjeni coni betona in vzeti natezne sile. Takšna ojačitev imenujemo vzdolžna ali delovna. Ima dobro oprijemljivost na beton, sicer ne bo mogla prenesti tovora. Za delovno armaturo se uporabljajo palice periodični profil. Označeni so za A-III (po starih GOST) ali A400 (glede na novo).

Razdalja med armaturnimi palicami je ojačitvena smola. Za tla se običajno domneva, da je 150 ali 200 mm.
V primeru stiskanja v podporni coni nastane podporni moment, ki tvori natezno silo v zgornjem območju. Zato je delovna ojačitev v monolitnih stropih nameščena tako v zgornjem kot v spodnjem območju betona. Posebno pozornost je treba nameniti spodnji ojačitvi v sredini plošče, zgornji pa na robovih (kot tudi na področju podpore za notranje, vmesne stene / stebre - če obstajajo) - tukaj se pojavijo največje napetosti.

Za zagotovitev zahtevanega položaja zgornje ojačitve pri betoniranju se uporablja poprečna ojačitev, ki je nameščena navpično. Lahko je v obliki podpornih okvirjev ali posebej ukrivljenih delov. Na rahlo natovorjenih ploščah opravljajo konstruktivno funkcijo. Pri visokih obremenitvah je v delovnem delu vključena prečna ojačitev, ki preprečuje delaminacijo (razpoke plošče).

V zasebni konstrukciji v ploščah prečna ojačitev običajno opravlja povsem konstruktivno funkcijo, pri čemer beton zazna podporno prečno silo (sila "reza"). Izjema je prisotnost podpornih točk - stojal (stolpcev). V tem primeru boste morali izračunati prečno ojačitev v podporni coni. Prečna ojačitev je običajno opremljena z gladkim profilom. Označuje ga AI ali A240.

Za ohranjanje zgornje ojačitve pri betoniranju so najpogostejši upognjeni deli v obliki črke U.

Namestitev prekrivajoče ojačitve.

Napolnite strop z betonom.

Izračun monolitnega prekrivanja primera

Ročni izračun potrebne armatur je nekoliko okoren. To še posebej velja za opredelitev upogibanja ob upoštevanju odpiranja razpok (normativi omogočajo nastanek razpok v raztegnjeni coni betona s strogo regulirano širino odprtine - popolnoma nevidni, govorimo o milimetrskih frakcijah). Lažje je simulirati več značilnih situacij v programskem paketu, ki strogo izvaja izračune v skladu z veljavnimi gradbenimi kodami.

Upoštevajo se naslednje obremenitve:

1. Lastna teža armiranega betona z izračunano vrednostjo 2750 kg / m3 (z regulatorno težo 2500 kg / m3).
2. Teža talne konstrukcije je 150 kg / m2.
3. Obremenitev je 300 kg / m2.
4. Presečna teža (povprečna) 150 kg / m2.

Splošen pogled na načrtovalno shemo.

Shema deformacije plošč pod obremenitvijo.

Pogled na trenutke Mu.

Plošča trenutkov Mh.

Izbor zgornje ojačitve v X.

Izbor zgornje armature v U.

Izbira spodnje ojačitve v X.

Izbor spodnje armature po W.

Predpostavlja se, da je razpon 4,5 in 6 m. Vzdolžna ojačitev določi razreda ojačitve A-III, betonski razred B25, zaščitni sloj 20 mm. Ker površina nosilca plošče na stenah ni bila modelirana, se rezultati izbire armatur v ekstremnih ploščah ne upoštevajo (standardni niansi programov, ki uporabljajo metodo končnih elementov za izračun).

Bodite pozorni na strogo ujemanje porušenih vrednosti trenutnih vrednosti s pikami zahtevane armature.

V skladu z izračuni je mogoče priporočiti 150 mm debelino monolitnega stropa za tla v zasebnih hišah za razdalje do 4,5 m in 200 mm do 6 m. Prekoračitev razdalje 6 m je nezaželena. Premer ojačitve ni odvisen samo od obremenitve in razpona, ampak tudi od debeline plošče. Okovje s premerom 12 mm in višino 200 mm, ki je pogosto nameščeno, bo predstavljalo precejšnjo maržo. Običajno lahko dobite z 8mm na višini 150mm ali 10mm z naklonom 200mm. Tudi ta ojačitev ne bo delovala na meji. Obremenitev se vzame na nivoju 300kg / m2 - v stanovanju lahko oblikuje, morda velik kabinet, ki je popolnoma napolnjen s knjigami. Dejanska obremenitev stanovanjskih zgradb je praviloma manjša.

Skupno zahtevano količino ojačitve je enostavno določiti na podlagi povprečnega tehtalnega faktorja armiranja 80 kg / m3. To pomeni, da je za napravo, ki se prekriva 50m2, debeline 20 cm (0,2 m), potrebujete 50 * 0,2 * 80 = 800 kg ojačitve (približno).

V prisotnosti koncentriranih ali pomembnejših obremenitev in raztezkov se premer in razmak armatur, navedenih v tem članku, ne more uporabiti za napravo monolitnega prekrivanja, potreben bo izračun ustreznih vrednosti.

Zbiranje tovora na talno ploščo

Izračun armatirane betonske monolitne talne plošče

Armirani betonski monolitni plošči, kljub temu, da obstaja dovolj veliko število končnih plošč, so še vedno v povpraševanju. Še posebej, če gre za svojo zasebno hišo z edinstveno razporeditvijo, v kateri so popolnoma vsi prostori različnih velikosti ali se gradbeni proces izvaja brez uporabe žerjavov.

Monolitne plošče so precej priljubljene, zlasti pri gradnji državnih hiš s posameznimi oblikami.

V takem primeru naprava monolitne armiranobetonske talne plošče omogoča znatno zmanjšanje stroškov sredstev za nakup vseh potrebnih materialov, njihovo dostavo ali namestitev. Vendar pa se v tem primeru lahko več časa porabi za pripravljalna dela, med katerimi bo tudi opažni pripomoček. Treba je vedeti, da ljudje, ki začenjajo betoniranje talnih plošč, sploh ne odvračajo.

Naročilo ojačitev, beton in opaž danes je enostavno. Težava je v tem, da vsaka oseba ne more določiti, kakšno ojačenje in beton bo potrebno za izvedbo takšnega dela.

To gradivo ni vodilo za ukrepanje, ampak je povsem informativno naravo in vsebuje le primer izračuna. Vse subtilnosti izračunov konstrukcij iz armiranega betona so strogo normalizirane v SNiP 52-01-2003 "Armirane betonske in betonske konstrukcije. Glavne določbe ", kot tudi v pravilniku SP 52-1001-2003" Armirane betonske in betonske konstrukcije brez prednapetosti ojačitve ".

Monolitna plošča je oplaščena okrog celotnega območja, ki se vlije z betonom.

Glede vseh vprašanj, ki se lahko pojavijo v procesu izračuna armiranobetonskih konstrukcij, je potrebno omeniti te dokumente. Ta material bo vseboval primer izračuna monolitnih armiranih betonskih plošč v skladu s priporočili iz teh pravil in predpisov.

Primer izračuna armiranih betonskih plošč in katere koli zgradbe v celoti bo sestavljen iz več faz. Njihovo bistvo je izbor geometrijskih parametrov normalnega preseka, razreda ojačitve in razreda betona, tako da se plošča, ki se oblikuje, ne zruši pod vplivom največje možne obremenitve.

Primer izračuna bo za del, ki je pravokoten na x os. Lokalno stiskanje, prečne sile, potiskanje, torzija (mejna stanja skupine 1), izračun odpiranja in deformacije razpoke (mejna stanja skupine 2) ne bodo izvedene. Vnaprej je treba domnevati, da za običajno ravno talno ploščo v stanovanjski zasebni hiši takšni izračuni niso potrebni. Praviloma je tako, kot je v resnici.

Treba bi bilo omejiti le na izračun normalne (presečne) odseka o delovanju upogibnega momenta. Tisti ljudje, ki jim ni treba dati pojasnil glede opredelitve geometrijskih parametrov, izbire načrtovalnih shem, zbiranja obremenitev in predpostavk oblikovanja, lahko takoj preidejo v odsek, ki vsebuje primer izračuna.

Prva faza: opredelitev ocenjene dolžine plošče

Plos je lahko poljubno dolga, vendar je dolžina razdalje žarka že potrebna za izračun ločeno.

Dejanska dolžina je lahko poljubna, vendar je predvidena dolžina, z drugimi besedami, razpon žarka (v tem primeru talne plošče) druga stvar. Span je razdalja med nosilnimi stenami v svetlobi. To je dolžina in širina prostora od stene do stene, zato je določitev razpona armiranobetonskih monolitnih tal precej preprosta. Izmeriti ga je treba z merilnim trakom ali drugimi razpoložljivimi orodji na tej razdalji. Prava dolžina bo v vseh primerih večja.

Monolitna armiranobetonska plošča se lahko podpira na podpornih stenah, ki so nameščene iz opečnega, kamnitega, gumijastih blokov, glinastega betona, pene ali gaziranega betona. V tem primeru ni zelo pomembno, če so podporne stene iz materialov, ki nimajo zadostne trdnosti (beton, pena beton, blok maziva, ekspandiran gline beton), bo potrebno tudi zbrati nekaj dodatnih obremenitev.

Ta primer vsebuje izračun za talno ploščo z enim sponom, ki jo podpirajo dve nosilni steni. Izračun plošče iz armiranega betona, ki je podprt po konturi, to je na štirih nosilnih stenah, ali plošč z več ploščami, ne bo upošteval v tem materialu.

Da bi bilo tisto, kar je bilo prej omenjeno, bolje izenačeno, je treba upoštevati vrednost predvidene dolžine plošče l = 4 m.

Določitev geometrijskih parametrov armiranobetonskega monolitnega prekrivanja

Izračun obremenitev na talni plošči se obravnava posebej za vsak posamezen primer gradnje.

Ti parametri še niso znani, vendar jih je smiselno nastaviti, da bi lahko izračunali.

Višina plošče je podana kot h = 10 cm, pogojna širina je b = 100 cm. Pogoj v takšnem primeru pomeni, da se betonska plošča šteje kot žarek, ki ima višino 10 cm in širino 100 cm. Zato bodo rezultati dobljeni, lahko uporabimo za vse preostale centimetre širine plošče. To pomeni, da če se načrtuje izdelava plošče, ki ima predvideno dolžino 4 m in širino 6 m, je za vsak od 6 m podatkov treba uporabiti parametre, določene za izračunano 1 m.

Betonski razred bo B20 in razred ojačitve A400.

Nato sledi definicija podpore. Odvisno od širine podlage talne plošče na stenah, materiala in teže podpornih sten se lahko talna plošča šteje za šarnir brez podpor. To je najpogostejši primer.

Naslednja je zbirka obremenitve na plošči. Lahko so zelo raznoliki. Če pogledamo z vidika strukturne mehanike, bo vse, kar bo ležalo nepremično na žarek, lepljeno, privezano ali obešeno na talno ploščo - to je statistična in pogosto konstantna obremenitev. Vse to, kar se straši, sprehaja, se vozi in pade na nosilec - dinamične obremenitve. Take obremenitve so najpogosteje začasne. Vendar pa v tem primeru ni nobene razlike med trajnimi in začasnimi obremenitvami.

Obstoječe vrste tovora, ki jih je treba zbrati

Zbiranje tovora je osredotočeno na dejstvo, da je tovor enakomerno porazdeljen, koncentriran, neenakomerno razporejen in drugi. Vendar ni nobenega smisla, da gre tako globoko v vse obstoječe različice kombinacije zbranega tovora. V tem primeru bo enakomerno porazdeljena obremenitev, ker je tak primer nakladanja talne plošče v stanovanjskih hišah najpogostejši.

Koncentrirano obremenitev je treba meriti v silah kg (CGS) ali v Newtonih. Razdeljena obremenitev je v kgf / m.

Obremenitev talne plošče je lahko zelo različna, koncentrirana, enakomerno porazdeljena, neenakomerno razporejena itd.

Najpogosteje se talne plošče v zasebnih hišah izračunajo za določeno obremenitev: q1 = 400 kg na 1 m2. Z višino plošče 10 cm se bo masa plošče na to obremenitev povečala za približno 250 kg na 1 kvadratni meter. Keramične ploščice in estrih - celo do 100 kg na 1 m2

Takšna porazdeljena obremenitev bo upoštevala skoraj vse kombinacije obremenitev na tleh v stanovanjski stavbi, ki so možne. Vendar pa je vredno vedeti, da nihče ne prepoveduje načrtovanja, da bi računal na velike obremenitve. V tem gradivu se bo ta vrednost vzela in, za vsak primer, pomnožimo s koeficientom zanesljivosti: y = 1,2.

q = (400 + 250 + 100) * 1,2 = 900 kg na 1 m2.

Izračunali se bodo parametri plošče, ki je širine 100 cm. Zato se bo ta porazdeljena obremenitev štela kot ravna, ki deluje vzdolž y osi na talni plošči. Merjeno v kg / m.

Določite največji upogibni moment za normalni (prečni presek) žarki

Za brezkonsolni žarek na dveh zgibnih nosilcih (v tem primeru talna plošča, ki jo podpirajo stene, na kateri delujejo enakomerno porazdeljeni obremenitvi), bo največji upogibni moment na sredini žarka. Mmax = (q * l ^ 2) / 8 (149: 5,1)

Za razpon l = 4 m, Mmax = (900 * 4 ^ 2) / 8 = 1800 kg / m.

Treba je vedeti, da izračun armiranega betona za omejevanje napora po SP 52-101-2003 in SNiP 52-01-2003 temelji na naslednjih predpostavkah o izdelavi:

Shema votle armirane plošče

1. Natezno trdnost betona je treba upoštevati kot 0. Takšna predpostavka je, da je natezna trdnost betona veliko manjša kot natezna trdnost ojačitve (približno 100-krat), zato se lahko razpoke v raztegnjeni coni strukture zaradi betonskega preloma oblikujejo. Tako samo napetost deluje v napetosti v normalnem delu.
2. Odpornost betona do stiskanja je treba enakomerno porazdeliti v kompresijski coni. Ne sprejema se več kot izračunani upor Rb.
3. Natezne maksimalne ojačitvene napetosti ne smejo biti večje od izračunane odpornosti Rs.

Da bi se izognili učinkom nastanka plastičnega tečaja in porušitve strukture, ki je v tem primeru mogoče, naj razmerje E višine stisnjenega območja betona y na razdaljo od težišča armature do vrha greda h0, E = y / h0 ne sme biti večje od mejne vrednosti ER. Mejno vrednost je treba določiti z naslednjo formulo:

ER = 0,8 / (1 + R / 700).

To je empirična formula, ki temelji na izkušnjah konstrukcijskih konstrukcij iz armiranega betona. Rs je izračunana odpornost armature v MPa. Vendar je treba vedeti, da lahko na tej stopnji enostavno upravljate tabelo mejnih vrednosti relativne višine stisnjenega območja betona.

Nekaj ​​odtenkov

Vrednosti v tabeli je opozorilo, katerega vzorec je v tem gradivu. Če zbiranje tovora za izračun opravljajo neprofesionalni oblikovalci, je priporočljivo znižati vrednosti stisnjenega območja ER za približno 1,5-krat.

Nadaljnji izračun se izvede ob upoštevanju = 2 cm, pri čemer je a razdalja od dna žarka do središča ojačevalnega preseka.

Če je E manjši od / enak ER in v stisnjenem območju ni ojačitve, je treba trdnost betona preveriti v skladu z naslednjo formulo:

B M = 180.000 kg na cm, po formuli. 36

3600 * 7,69 (8 - 0,5 * 2,366) = 188721 kg na cm> M = 180.000 kg na cm, po formuli.

Polaganje tal na vrhu monolitne ojačane talne plošče

Zato so izpolnjene vse potrebne zahteve.

Če se razred betona poveča na B25, bo ojačitev potrebovala manjše količine, ker za B25 Rb = 148 kgf / cm kvadratnih metrov, (14,5 MPa).

am = 1800 / (1 * 0,08 ^ 2 * 1480000) = 0,19003.

As = 148 * 100 * 10 (1 je koren kvadratnega (1 - 2 * 0,19)) / 3600 = 6,99 kvadratnih metrov.

Tako je za okrepitev 13:00 obstoječe talne plošče še vedno treba uporabiti 5 palic, ki imajo premer 14 mm v korakih po 200 mm ali nadaljujejo izbiro dela.

Ugotoviti je treba, da so izračuni sami preprosti, poleg tega pa ne bodo vzeli veliko časa. Vendar ta formula ne postane jasnejša. Absolutno vse armiranobetonske konstrukcije se lahko teoretično izračuna na podlagi klasičnih, to je izredno preprostih in vizualnih formul.

Zbiranje tovora - dodaten izračun

Zbiranje bremen in izračun moči monolitnih talnih plošč se pogosto zmanjšuje, če primerjamo dva dejavnika med seboj:

• sile, ki delujejo v ploščah;
• trdnost okrepljenih delov.

Prvi mora biti nujno manjši od drugega.

Opredelitev v naloženih delih trenutnih prizadevanj. Moment, ker bodo upogibni momenti določili 95% ojačitve upogibnih plošč. Naloženi odseki - sredina razpona ali, z drugimi besedami, središče plošče.

Določajo se upogibni momenti v kvadratni plošči, ki ni ob stiku z obodom (na primer na stene opeke) za vsako smer X in Y: Mx = My = ql ^ 2/23.

Za posamezne primere lahko dobite nekaj posebnih vrednosti:

1. Plata v razmerju 6x6 m - Mx = My = 1,9 tm.
2. Plata v razmerju 5x5 m - Mx = My = 1.3m.
3. Plata v smislu 4x4 m - Mx = My = 0,8 tm.

Pri preverjanju trdnosti se šteje, da je v odseku na vrhu stisnjen beton, kot tudi natezna ojačitev na dnu. So sposobni oblikovati par moči, ki zaznava trenutek prizadevanja, ki prihajajo na to.

Izračun monolitne talne plošče

Zasebni gradbeniki v procesu gradnje svojega doma se pogosto soočajo z vprašanjem: kdaj je potrebno izračunati monolitno armirano betonsko talno ploščo, ki leži na 4 nosilnih stenah in je zato podprta vzdolž obrisa? Torej, pri izračunu monolitne plošče s kvadratno obliko lahko upoštevate naslednje podatke. Opečne stene, zgrajene iz trdne opeke, imajo debelino 510 mm. Takšne stene tvorijo zaprt prostor, katerega dimenzije so enake 5x5 m, betonski proizvod pa bo podprt na dnu stene, vendar pa bodo nosilne ploščadi enake širine do 250 mm. Tako bo velikost monolitnega prekrivanja 5,5x5,5 m. Ocenjena razponov l₁ = l₂ = 5 m.

Shema ojačitve monolitnega prekrivanja.

Poleg svoje lastne teže, ki je neposredno odvisna od višine plošče monolitnega tipa, mora izdelek vzdržati tudi nekaj dizajna.

Shema monolitnega prekrivanja na profesionalnih tleh.

No, ko je ta obremenitev že znana vnaprej. Na primer, plošča na osnovi cementa bo proizvedena na plošči, katere višina je 15 centimetrov, debelina estriha 5 centimetrov, laminat pa bo položen na površino estriha, njegova debelina je 8 milimetrov, talna obloga pa se bo držala vzdolž pohištva stene. Skupna teža pohištva v tem primeru je enaka 2000 kilogramov z vso vsebino. Predpostavlja se tudi, da bo prostor včasih sprejemal mizo s težo 200 kg (z prigrizki in pijačami). V tabeli bo na voljo 10 ljudi, katerih skupna teža je 1200 kg, vključno s stoli. Toda to je izjemno težko predvideti, zato v procesu izračuna uporabljajo statistične podatke in teorijo verjetnosti. Praviloma se izračun plošče monolitne vrste stanovanjske hiše izvede na porazdeljeni obremenitvi po formuli q_v = 400 kg / m² Ta obremenitev vključuje estrih, pohištvo, tla, ljudi in tako naprej.

Ta obremenitev se lahko pogojno šteje za začasno, saj se po gradnji, sanaciji, popravilih itd. Lahko izvede, pri čemer velja, da je eden od delov tovora dolgoročen, drugi pa kratkoročno. Zaradi dejstva, da razmerje med kratkoročnimi in dolgoročnimi obremenitvami ni znano, da bi poenostavili postopek izračuna, se lahko celotna obremenitev šteje za začasno.

Določanje parametrov plošče

Shema predklanih plošč.

Ker višina monolitne plošče še ni znana, se lahko vzame za h, ta številka bo enaka 15 cm, v tem primeru bo obremenitev iz njegove teže talne plošče približno enaka 375 kg / m2 = q_n = 0,15x2500. Ta številka je približna, ker bo natančna teža 1 kvadratnega metra plošče odvisna ne le od premera in količine uporabljene ojačitve, ampak tudi od kamnine in velikosti malih in velikih agregatov, ki so del betona. Kakovost kopičenja in drugi dejavniki bodo prav tako pomembni. Raven tega bremena bo konstantna, samo antigravitacijske tehnologije jih bodo lahko spremenile, danes pa takih tehnologij ni. Tako je mogoče določiti skupno porazdeljeno obremenitev na plošči. Izračun: q = q_n + q_v = 375 + 400 = 775 kg / m 2.

Shema monolitne plošče.

V postopku izračuna je treba upoštevati, da se beton, ki spada v razred B20, uporablja za talno ploščo. Ta material ima izračunano odpornost tlaka R_b = 11,5 MPa ali 117 kgf / cm 2. Uporabili se bodo tudi ventili, ki spadajo v razred AIII. Njena izračunana natezna trdnost je R_s = 355 MPa ali 3600 kgf / cm 2.

Pri določanju najvišje ravni upogibnega momenta je treba upoštevati, da če se izdelek v tem primeru le počiva samo na parih stenah, potem se lahko šteje za žarek na dvokrilnih nosilcih (širina podpornih mest trenutno ni upoštevana ), pri tem pa se upošteva širina grede kot b = 1 m, kar je potrebno za udobje izdelanih izračunov.

Izračun maksimalnega upogibnega momenta

Shema izračunavanja monolitnega prekrivanja.

V primeru, opisanem zgoraj, izdelek stoji na vseh stenah, kar pomeni, da le prečni prerez žarka glede na os x ne bo dovolj, saj lahko upoštevate ploščo, ki je primer, tako kot žarek glede na os z. Tako natezne in tlačne napetosti ne bodo v eni ravnini, normalni do x, temveč takoj v dveh ravninah. Če izračunamo nosilec s tečajnimi nosilci s premerom l1 glede na os x, se izkaže, da bo upogibni moment m deloval na žarku₁ = q₁l₁ 2/8. Ob vsem tem bo isti moment m deloval na žarek z razponom l2₂, saj razpon, ki ga prikazuje primer, je enak. Vendar je konstrukcijska obremenitev enaka: q = q₁ + q₂, in če je talna plošča kvadratna, potem lahko domnevamo, da: q₁ = q₂ = 0,5 q, nato m₁ = m₂ = q₁l₁ 2/8 = ql₁ 2/16 = ql₂ 2/16. To pomeni, da se lahko enosmerni upor, položen vzporedno z osjo x, in armaturo, ki je nameščena vzporedno z z, izračuna za enak upogibni moment, trenutek pa bo 2-krat manjši kot pri plošči, ki se opira samo na 2 stena.

Shema strešne profila.

Torej je raven največjega izračuna upogibnega momenta enaka: M_a = 775 x 5 2/16 = 1219,94 kgf.m. Toda takšna vrednost se lahko uporabi le pri izračunu ojačitve. Zaradi dejstva, da bodo tlačne napetosti v dveh medsebojno pravokotnih ravninah delovale na površini betona, je vrednost upogibnega momenta, ki se uporablja za beton, naslednja: M_b = (m₁ 2 + m₂ 2) 0,5 = M_av2 = 1219,94,1,4142 = 1725,25 kgf.m. Ker je v postopku izračuna, ki ga ta primer predpostavlja, potrebno nekaj trenutnega vrednosti, lahko upoštevamo povprečno izračunano vrednost med trenutkom za beton in armiranje: M = (M_a + M_b) / 2 = 1,207M_a = 1472,6 kgf.m. Upoštevati je treba, da je ob zavrnitvi take predpostavke mogoče utrditi do trenutka, ko deluje na beton.

Rebar oddelek

Shema prekrivanja na strokovnem listu.

Ta primer izračuna monolitne plošče vključuje določitev profila armature v vzdolžni in prečni smeri. V času uporabe katerekoli metode je treba upoštevati višino ventila, ki je lahko drugačna. Torej, za ojačitev, ki je vzporedna z osjo x, lahko prej vzamete h₀₁ = 13 cm, toda armatura, nameščena vzporedno z osjo z, pomeni sprejetje h₀₂ = 11 cm. Ta možnost je pravilna, ker premer ojačitve še ni znan. Izračun po stari metodi je prikazan na sliki 2. Toda z uporabo pomožne tabele, ki jo boste videli na sliki 3, lahko najdete v postopku izračuna :?₁ = 0,961 in?₁ = 0.077. ?₂ = 0,945 in?₂ = 0.11.

Shema primera stalnih opažev.

Tabela prikazuje podatke, potrebne pri izračunu ukrivljenega elementa pravokotnega prereza. Elementi z ojačanimi enojnimi ojačitvami. In kako je izračun potrebne armature prereza treba gledati na sliki 4. Če sprejmete poenotenje vzdolžno in prečno ojačitev, katere premer znaša 10 mm, štetje del indeksa prečne ojačitve, upoštevajoč h₀₂ = 12 cm, dobimo tisto, kar lahko vidite, če pogledate na sliko 5. Tako lahko za ojačitev enega tekočega merila uporabite 5 palic prečne armature in enako vzdolžno. Na koncu dobite mrežo, ki ima celice 200x200 mm. Okovje za en tekalni meter ima površino predelka 3,93x2 = 7,86 cm 2. To je en primer izbire prečnega prereza ojačitve, vendar pa je primeren izračun z uporabo IMAGE 6.

Celoten izdelek vključuje uporabo 50 palic, katerih dolžina se lahko spreminja od 5,2 do 5,4 metra. Glede na to, da ima zgornji del odseka ventila dobra stopnja se lahko zmanjša na število palic 4, ki se nahajajo v spodnjem sloju bi prereza armature v tem primeru enaka 3,14 cm2 ali 15,7 cm2 na dolžino plošče.

Osnovni parametri

Shema za izračun betona na temelju.

Zgornji izračuni so bili preprosti, vendar je za zmanjšanje števila ojačitev zapleten, saj bo maksimalni upogibni moment deloval samo v osrednjem delu plošče. Trenutek v krajih pristopa do podpornih sten se nagiba na nič, zato se preostali števci, razen osrednjih, lahko okrepijo z ojačitvijo, ki ima manjši premer. Toda velikosti celic za armiranje, ki ima premer 10 mm, se ne sme povečati, saj je razdeljena obremenitev talne plošče pogojna.

Ne smemo pozabiti, da so obstoječe metode za izračun monolitno ploščo, ki se opira na poti je v montažnih objektov vključuje uporabo dodatnega dejavnika, ki upošteva prostorsko delovanje izdelka, saj se bo obremenitev vpliv povzroči plošča za bend, ki vključuje uporabo koncentriranega okrepitve v osrednjem delu plošče. Uporaba tega koeficienta omogoča zmanjšanje preseka ojačitve za največ 10 odstotkov. Toda za armirane betonske plošče, ki niso izdelane v stenah rastline in na gradbišču, uporaba dodatnega faktorja ni potrebna. Najprej je to posledica potrebe po dodatnih izračunih za odpiranje morebitnih razpok, za deformacijo, na raven minimalne ojačitve. Poleg tega je večja količina okrepitve, ki jo ima plošča, manjša deformacija bo v središču in lažje je odstraniti ali prikriti med končnim postopkom.

Torej, če uporabljate priporočila, ki vključujejo izračun sestavljene trdne plošče javnih in stanovanjskih stavb, bo površina preseka armature, ki spada v spodnji sloj, približno enaka A vzdolž dolžine plošče₀₁ = 9,5 cm2, kar je približno 1,6-krat manj od rezultata, ki je bil dosežen pri tem izračunu, vendar je v tem primeru treba opozoriti, da mora biti največja koncentracija ojačitve sredi razpona, tako da se deli 5 m ne sme dovoliti. Vendar pa ta vrednost presečnega območja omogoča oceno približno, koliko po končanih izračunih lahko shranite.

Izračun pravokotne plošče

Shema monolitnega prekrivanja z lastnimi rokami.

Ta primer za poenostavitev izračunov vključuje uporabo vseh parametrov, razen širine in dolžine sobe, enake kot v prvem primeru. Nedvomno trenutki, ki delujejo na x in z oseh v pravokotnih ploščah, niso enaki. In večja je razlika med širino in dolžino prostora, bolj bo plošča podobna žarku, ki je nameščena na opornih nosilcih, v času doseganja določene vrednosti pa bo vpliv vpliva prečne armature skoraj nespremenjen.

Obstoječi eksperimentalni podatki in izkušnje, pridobljeni med projektiranjem, kažejo, da z razmerjem? = l₂ / l₁ > 3 je indeks transverzalnega momenta 5 krat manjši od vzdolžnega. In kdaj? ? 3, je dovoljeno določiti razmerje med trenutki z empiričnim grafom, ki je ponazorjeno v IMAGE 7, kjer lahko opazimo odvisnost trenutkov na? Enota pomeni plošče iz monolitnega tipa s podpornim šarnirjem, dve pa plošče s tristranskim nosilcem šarnirjev. Graf prikazuje pikčasto črto, ki prikazuje dovoljene spodnje meje v postopku izbire ojačitve, vrednosti v oklepajih pa kažejo, kaj se uporablja za plošče s tristransko podporo. S tem? 2/8 = 775 x 5 2/8 = 2421.875 kgf.m. Nadaljnji izračun je prikazan na sliki 8.

Tako je za okrepitev en meter plošče uporabiti na 5 armaturnih palic, premer armaturne palice v tem primeru je 10 mm, se lahko dolžina razlikuje do 5,4 m, in začetni dobitek lahko enaka 5,2 m. Površina prikaz preseka vzdolžno armaturo enega tekoči meter je 3,93 cm 2. Poprečna ojačitev omogoča uporabo 4 palic. Premer ojačitvene plošče je 8 mm, največja dolžina je 8,4 m, z začetno vrednostjo 8,2 m. Prečni prerez prečne ojačitve ima površino 2,01 cm 2, kar je potrebno za en vodomer.

Omeniti velja, da se zgornji izračun talne plošče lahko obravnava kot poenostavljena različica. Po želji z zmanjšanjem preseka uporabljene ojačitve in spreminjanjem razreda betona ali višine plošče lahko zmanjšate obremenitev tako, da upoštevate različne možnosti za nalaganje plošče. Izračuni bodo omogočili razumevanje, ali bo imel kakšen učinek.

Shema gradnje hiše.

Tako Zaradi enostavnosti brame v Primeru niso bile upoštevane blazinice učinka delujejo kot ležajev, če bodo podatki odseki od zgoraj sklicevati steno, tako da s tem ploščo, ki se stisnejo, medtem ko velika masa stene, mora biti ta sila je treba upoštevati, to velja v primeru, ko bo širina teh podpornih odsekov večja od 1/2 širine stene. Če je indikator širine podpornih odsekov manjši ali enak 1/2 širini stene, bo potreben dodaten izračun stene za trdnost. Toda tudi v tem primeru je verjetnost, da se breme iz mase stene ne bo prenašalo na podporna območja, odlično.

Primer variante s specifično širino plošče

Za podlago upoštevamo širino podpornih površin plošče, ki je enaka 370 mm, kar velja za opečne stene širine 510 mm. Ta možnost izračunavanja predvideva visoko verjetnost prenosa bremena iz stene na podporno območje plošče. Torej, če bo plošča držala stene, katere širina je 510 mm, višina pa 2,8 m, plošča naslednjega nadstropja pa bo ostala na stenah, koncentrirana trajna obremenitev bo enaka.

V tem primeru bi bilo pravilneje upoštevati pri izračunu talne plošče kot zglobnega sornika s konzolami in stopnje koncentrirane obremenitve - kot neenakomerno porazdeljene obremenitve na konzoli. Poleg tega je bližje robu večja obremenitev, toda zaradi preprostosti lahko domnevamo, da je ta obremenitev enakomerno porazdeljena na konzole, in sicer 3199,6 / 0,37 = 8647, 56 kg / m. Raven vrtilnega momenta na vrtljivih ležajih od take obremenitve je enaka 591.926 kgf.m.

• v razponu m1 se maksimalni moment zmanjša in bo enak m1 = 1717,74 - 591,926 = 1126 kgf.m. Presek ojačitve plošče je dovoljen za zmanjšanje ali spreminjanje drugih parametrov plošče;
• upogibanjem povzroči referenčna točka na vrhu Panelni natezne napetosti na v beton v območju raztegljivo ni izračunan, sredstva je treba dodatno ojačana v monolitni tipa ali zmanjšati širino osnovni del zgornjega dela talne plošče, s čimer se zmanjša obremenitev nosilnih odsekov. V primeru, da zgornji del izdelka ni dodatno ojačen, bo talna plošča oblikovala razpoke, ki bi se obrnila v ploščo, ki je bila podprta s šarnirjem brez konzol.

To različico izračuna obremenitve je treba upoštevati skupaj z možnostjo, ki predvideva, da je talna plošča že prisotna in da stene niso, kar izključuje začasno obremenitev plošče.

Izračun monolitne plošče na primer kvadratnih in pravokotnih plošč, podprt po obrisu

Pri ustvarjanju hiš z individualnim načrtovanjem doma se razvijalci praviloma soočajo z velikimi težavami pri uporabi tovarniških plošč. Po eni strani njihove standardne dimenzije in oblika, na drugi strani - impresivno težo, zaradi česar je nemogoče storiti, ne da bi pritegnili dviganje gradbene opreme.

Za prekrivanje hiše s prostori različnih velikosti in konfiguracij, vključno oval in polkrog, so idealne rešitve monolitne armirane betonske plošče. Dejstvo je, da v primerjavi s tistimi v tovarni zahtevajo bistveno manj denarne naložbe tako za nakup potrebnih materialov kot za dobavo in namestitev. Poleg tega imajo znatno večjo nosilnost, brezšivna površina plošč pa je zelo kakovostna.

Zakaj, z vsemi očitnimi prednostmi, nihče ne uporablja betoniranja tal? Majhna je verjetnost, da se ljudje bojijo daljšega pripravljalnega dela, zlasti ker niti zaporedje ojačitve niti naprava za opaževanje danes ne predstavljajo težav. Problem je drugačen - vsi ne vedo, kako pravilno izračunati monolitno talno ploščo.

Prednosti naprave monolitnega prekrivanja ↑

Monolitna armiranobetonska tla so uvrščena med najbolj zanesljive in vsestranske gradbene materiale.

• V skladu s to tehnologijo je mogoče pokriti prostore praktično poljubne velikosti, ne glede na linearne dimenzije strukture. Edina stvar, ki je potrebna za blokiranje velikih prostorov, je potreba po namestitvi dodatne podpore;
• Zagotavljajo visoko zvočno izolacijo. Kljub sorazmerno majhni debelini (140 mm) lahko v celoti preprečijo hrup tretjih oseb;
• od spodnje strani je površina monolitnega litja gladka, brezšivna, brez kapljic, zato so najpogosteje takšne zgornje meje končane le s tanko plastjo kiti in poslikanim;
• Trdno litje vam omogoča, da zgradite oddaljene strukture, na primer, da ustvarite balkon, ki bo ena monolitna plošča z prekrivanjem. Mimogrede, tako balkon je veliko bolj vzdržljiv.

• Slabosti monolitnega litja vključujejo potrebo po uporabi specializirane opreme za vlivanje betona, na primer betonskih mešalnikov.

Za konstrukcije lahkega materiala, kot je gazirani beton, so primernejša montažna monolitna tla. Izdelane so iz gotovih blokov, na primer iz ekspandirane gline, gaziranega betona ali drugih podobnih materialov, nato pa izlijete s betonom. Izkazalo se je na eni strani lahka konstrukcija, na drugi pa služi kot monolitni ojačani trak za celotno konstrukcijo.

Glede na tehnološke naprave so ločeni:

• monolitni stropni nosilec;
• ravne grede so ena od najpogostejših možnosti, stroški materiala so manj tu, ker ni potrebe po nakupu žarkov in obdelavnih tlorisnih plošč.
• s fiksnim lesom;
• na profesionalni tla. Najpogosteje se ta oblika uporablja za ustvarjanje terase pri gradnji garaž in drugih podobnih objektov. Profesionalni listi igrajo vlogo nefleksibilnega oplaščenja, na katerega beton nalijemo. Podporne funkcije bo izvajal kovinski okvir, sestavljen iz stolpcev in žarkov.

Obvezni pogoji za pridobitev visokokakovostnega in zanesljivega monolitnega prekrivanja na valovitih tleh:

• risbe, ki kažejo natančne dimenzije strukture. Dopustna napaka - do milimetra;
• izračun monolitne talne plošče, pri kateri se upošteva obremenitev, ki jo povzroča.

Profilirane plošče vam omogočajo, da dobite rebrasto monolitno prekrivanje, za katerega je značilna večja zanesljivost. To znatno zmanjša stroške betona in armaturnih palic.

Izračun ravnih žarkov ↑

Ta vrsta prekrivanja je trdna plošča. Podpira ga stolpci, ki imajo lahko tudi velike črke. Slednje so potrebne, kadar se za ustvarjanje zahtevane togosti uporablja ena za zmanjšanje izračunanega razpona.

Izračun monolitne plošče, podprtega na konturi ↑

Parametri monolitne plošče ↑

Jasno je, da je masa odlite plošče neposredno odvisna od njegove višine. Vendar pa poleg dejanske teže tudi doživlja določeno konstrukcijsko obremenitev, ki je nastala kot posledica teže izravnave estriha, končnega premaza, pohištva, ljudi v sobi in še več. Naivno bi bilo domnevati, da bo nekdo sposoben v celoti napovedati morebitne obremenitve ali njihove kombinacije, zato se v izračunih zatečejo k statističnim podatkom, ki temeljijo na teoriji verjetnosti. Na ta način prejmete vrednost porazdeljene obremenitve.

Tu je skupna obremenitev 775 kg na kvadratni meter. m

Nekatere komponente so lahko kratkotrajne, druge pa dlje. Da ne bi zapletli naših izračunov, se bomo strinjali, da bomo vzeli razdelitveno obremenitev, ki bo začasno.

Kako izračunati največji upogibni moment ↑

To je eden od parametrov, ki določajo pri izbiri dela ojačitve.

Spomnimo se, da se ukvarjamo s ploščo, ki je podprta vzdolž obrisa, to pomeni, da bo deloval kot žarek ne samo glede na ose abscesa, temveč tudi na os aplikatorja (z) in bo imela v obeh ravninah stiskanje in napetost.

Kot je znano, je upogibni moment glede na abscisno os gredi podprt na dveh stenah s premerom l_n izračunano po formuli m_n = q_nl_n 2/8 (za udobnost, njegova širina je 1 m). Očitno je, če so razponi enaki, potem so trenutki enaki.

Če menimo, da je v primeru kvadratne obremenitve plošče q₁ in q₂ enako, je mogoče domnevati, da predstavljajo polovico konstrukcijske obremenitve, označene z q. I.e.

Z drugimi besedami, lahko se domneva, da se za isti upogibni moment izračunata ojačitev, položena vzporedno z absisco in aplikacijskimi osmi, kar je polovico večje kot isti kazalnik za ploščo, ki ima kot stojalo dve steni. Dobimo, da je maksimalna vrednost izračunanega momenta:

Kar se tiče velikosti trenutka betona, če menimo, da hkrati v ravninah, pravokotnih drug na drugega, doživlja tlačni učinek, bo njegova vrednost večja,

Kot je znano, izračuni zahtevajo eno samo vrednost, zato se aritmetično povprečje M vzame kot njena izračunana vrednost._a in M_b, kar je v našem primeru enako 1472,6 kgf · m:

Kako izbrati ventilski odsek ↑

Kot primer bomo izračunali odsek palice po stari metodi in takoj ugotovili, da končni rezultat izračuna z uporabo katerekoli druge metode daje minimalno napako.

Ne glede na metodo izračuna, ki jo izberete, ne pozabite, da se višina ojačitve glede na njegovo mesto glede na osi x in z razlikuje.

Kot vrednost višine najprej vzamemo: za prvo os h₀₁ = 130 mm, za drugo - h₀₂ = 110 mm. Uporabljamo formulo A_0n = M / bh 2 _0nR_b. V skladu s tem dobimo:

• A₀₁ = 0.0745
• A₀₂ = 0,104

Iz pomožne tabele spodaj najdemo ustrezne vrednosti η in ξ in izračunamo zahtevano površino z uporabo formule Fan = M / ηh0nRs.

• Fa1 = 3.275 sq. glej
• Fa2 = 3,6 kvadratnih metrov. glej

Pravzaprav, za ojačitev 1 str. m. 5 armaturnih palic so potrebne za polaganje v vzdolžni in prečni smeri s korakom 20 cm.

Če želite izbrati razdelek, lahko uporabite spodnjo tabelo. Na primer, za pet palic ⌀10 mm dobimo površino površine 3,93 kvadratnih metrov. cm in za 1 rm. m bo dvakrat več - 7,86 kvadratnih metrov. glej

Odsek ojačitve, ki je bil postavljen v zgornjem delu, je bil vzet z ustreznim robom, tako da je število ojačitev v spodnjem sloju mogoče zmanjšati na štiri. Potem bo v spodnjem delu območja po mizi 3,14 kvadratnih metrov. glej

Primer izračuna monolitne plošče v obliki pravokotnika ↑

Očitno je, da v takšnih konstrukcijah trenutek, ki deluje v odnosu do osi abscesa, ne more biti enak njegovi vrednosti glede na uporabljeno os. Poleg tega je večji razmik med svojimi linearnimi dimenzijami, bolj bo videti kot žarek s tečaji. Z drugimi besedami, od določenega trenutka se bo obseg učinka prečne ojačitve postal stalen.

V praksi je bila večkrat prikazana odvisnost prečno in vzdolžnih momentov na vrednosti λ = l2 / l1:

• pri λ> 3 je vzdolžna več kot petkrat večja;
• pri λ ≤ 3 je ta odvisnost določena s časovnim razporedom.

Recimo, da želite izračunati pravokotno ploščo 8x5 m. Glede na to, da so izračunani razponi linearne dimenzije prostora, dobimo, da je njihovo razmerje λ 1,6. Po krivulji 1 na grafu najdemo razmerje med trenutki. To bo enako 0,49, od koder bomo dobili t₂ = 0,49 * m₁.

Nadalje, da bi našli skupni trenutek vrednosti m₁ in m₂ je treba zložiti. Rezultat tega je, da je M = 1,49 * m₁. Nadaljujmo: izračunajmo dva upogibna trenutka - za beton in ojačitev, nato s pomočjo in izračunanim trenutkom.

Zdaj se ponovno pomaknemo na pomožno mizo, od koder najdemo vrednosti η₁, η₂ in ξ₁, ξ₂. Nato z zamenjavo vrednosti, ugotovljenih v formuli, ki izračuna površino preseka armature, dobimo:

• Fa1 = 3.845 m2 cm;
• Fa2 = 2 kvadratna metra. glej

Kot rezultat, smo za armaturo 1 st. m plošče potrebujejo:

Primeri izračuna talne plošče

Primer 8. Plošča iz zgradbe velikih plošč, ki je prosto podprta okoli konture (slika 53).

Začetni podatki Dimenzije pločevine v načrtu - 3580'6580 mm. Debelina je 120 mm. Dimenzije podpornih mest: vzdolž kratkega obsega - 50 mm; vzdolž dolge razdalje - 70 mm.

Ocenjena razpona plošč: l₁ = 3580 - 50 = 3530 mm;₂ = 6580 - 70 = 6510 mm.

Plošča težkega betona razreda 15 za tlačne trdnosti izdelave kaset B15. Izračunani upori:

za mejno stanje prve skupine (pri izračunu dolgoročne obremenitve) R_b = 8,5 × 0,9 × 0,85 = 6,5 MPa;_bt= 0,75 × 0,9 × 0,85 = 0,57 MPa;

za mejna stanja druge skupine R_{b, ser}= 11 MPa;_{bt ser}= 1,15 MPa.

Začetni modul elastičnosti betona pri stiskanju in napetosti pri izdelavi kaset E_b= 20,5 × 10 3 × 0,85 = 17,4'10 3 MPa.

Obremenitve na 1 m 2 plošče, brez lastne teže: izračunano - 4500 N / m 2 (

450 kgf / m 2); regulativni - 3600 N / m 2 (

360 kgf / m 2); dolga - 2600 N / m 2 (

Masa plošče 1 m 2 0,12 × 2500 = 300 kg / m 2.

Skupne obremenitve na plošči, ob upoštevanju faktorja zanesljivosti za predvideni namen, g_n= 0,95:

izračunana - q = 0,95 (300 × 9,81 × 1,1 + 4500) = 7350 N / m 2;

regulativni - q_n = 0,95 (300 × 9,81 + 3600) = 6216N / m 2;

dolgo - q_l = 0,95 (300 × 9,81 + 2600) = 5266 N / m 2.

Najvišja vrednost upogibnega momenta v plošči, ki jo podpira shema žarkov na dveh dolgih straneh M_o = ql 2 ₁/ 8 = 7350 × 3,53 2 × 6,51 / 8 = 74530 N / m = 74,53 × 10 6 N × mm.

Izračun moči plošče pod vplivom obratovalnih obremenitev. Okrepimo ploščo z varjeno mrežo, v kateri palice vzdolž razponov l₁prek enega odseka glede na ploskve trenutkov. Prednastavite ojačitev vzdolž razpona₁iz jeklenega razreda A-III in po razponu₂- iz jekla razreda BP-I. S takšno ojačitvijo v določbi 6.31 koeficient g_s= 0,9. Sprejmi to₀₁ = 100 mm, h₀₂= 92 mm. Nato koeficient

Glede na tabelo. 10. Sprejmi armaturo s premerom 10 mm jeklenega razreda A-III z naklonom 300 mm_s1 = 98 N / mm; a_s1 = 261 mm 2 / m).

Glede na tabelo. 10 sprejme armaturo s premerom 3 mm jeklenega razreda BP-1 s tonom 300 mm (N_s1 = 8,86 N / mm, a_s2 = 23 mm 2 / m).

Izračun moči plošče pod vplivom obremenitve naprave. Montažna masa plošče, ob upoštevanju dinamičnega faktorja 1,4G = 300 × 9,81 × 1,4 × 3,58 × 6,58 = 97 × 10 3 N.

Vzamemo dvižno shemo za šest zank, ki se nahajajo sredi kratkih stranic in v tretjinah dolgih stranic.

Glede na formulo (254) glede na tabelo. 16 vrednosti (za l = 1.844) definiramo upogibne momente na dolžino enote plošče.

Upogibni momenti v točki C (sredi plošče):

v prečni smeri, b = 0,05; M_c = 0,05 × 97 × 10 3 = 4,8 '10 3 N × mm / mm;

v vzdolžni smeri b = 0,0283; M_z= 0,0283 × 97 × 10 3 = 2,75 × 10 3 N × mm / mm.

Pri izračunu obremenitve naprave upoštevamo, da je ploščo mogoče dvigniti pri 70% trdnosti plošče, potem izračunana odpornost na tlak (ob upoštevanju koeficienta 1.1, ob upoštevanju kratkega trajanja dinamičnih obremenitev) R_b= 8,5 × 0,85 × l, l × 0,7 = 6,0 MPa.

Upogibni momenti, ki jih zazna plošča s sprejeto ojačitvijo (pri izračunu na obremenitvi naprave):

Zaradi povečanja armature vzdolž razponov l₂, prilagodite ojačitev vzdolž razpona l₁.Pri operativnih obremenitvah sprejemljiva ojačitev zagotavlja zaznavanje upogibnega momenta vzdolž razpona₂, enako M₂= M_s2l₁(h₀₂ - 0,5N_s2/ R_b) = 31,5 × 3530 (92 × 0,5 × 31,5 / 6) = 9,9 × 10 6 N × mm.

Upogibni moment M₁, na kateri je treba določiti ojačitev vzdolž razpona₁, iz pogoja, kjer (če je q = 7350 N / m 2 = 7,35 × 10 -3 N / mm 2) N × mm; N_s1 = 6,5 × 100 × 0,128 = 83,2 N / mm.

Sprejemamo ojačanje palic s premerom 8 mm jeklenega razreda A-IIIc v korakih 200 mm (N_s= 89 N / mm; a_s1= 251 mm 2 / m).

Sprejeta ojačitev ustreza trdnostnim pogojem pri obratovalnih in montažnih obremenitvah ter zahtevam minimalnega odstotka ojačitve.

Izračun plošče za tvorbo razpok. Obremenitev, ki jo je treba preveriti za nastanek razpok, q_n = 6216N / m 2 = 6,2'10 -3 N / mm2.

Upogibni moment, ki ustreza nastanku razpok pri upogibanju ob dolžini l₁,določimo približno s formulo M_crc = l₂h₂R_{bt ser}/ 3,5 = 6510 × 1202 × 1,15 / 3,5 = 30,8 × 106 N × mm.

Glede na graf na sl. 48, ko je l = 1.844 koeficienta a₁= 0,095.

Obremenitev, pri kateri nastanejo razpoke v razponu plošče

N / mm 2 -3 -3 N / mm2.

V plošči so razpoke.

Zmanjšano razmerje ojačitve je m = 0,17 × 10 -2.

Ko je vlažnost 40% ali več, je koeficient v = 0,15.

Omejitev premera plošče. ki ustreza obremenitvi q_l

Glede na graf na sl. 50 b = 0,108.

Preusmeritev presega dovoljeno vrednost. Potrebno je povečati ojačitvene plošče.

Podvojimo ojačanje ob dolžini l₁,potem M₁ = 2,6 × 9 '10 6 = 121,8 × 10 6 N × mm;

m = 0,5 (2 x 0,251 + 0,09) = 0,295%;

x = 0,1 + 0,5 × 0,295 × 10 -2 × 390/11 = 0,152;

Potrebna je deformacija.

Končno vzamemo: po razponu l₁ - okovja s premerom 8 mm z naklonom 100 mm iz jekla razreda A-III; vzdolž razdalje₂ - ventili s premerom 4 mm s korakom 150 mm iz jeklenega razreda BP-I.

Primer 9. Votlozidna plošča zgradbe velike plošče, ki je zavrta na treh straneh (slika 54).

Sl. 54. Shema, na primer, izračun sestavljenega votlega jedra, podprt na treh straneh

Potrebno je določiti ojačitveno konstrukcijo, preveriti trdnost, odklon in odpornost proti razpokam votlega jezgra, podprtega na dveh kratkih in enih dolgih straneh na stenah velike plošče. Plošča ima kombinirano armaturo: prednapetostno armaturo vzdolž dolge strani in varjeno mrežo v dveh smereh.

Izvirni podatki Dimenzije plošče 5980'3580 mm, debeline 220 mm. Premer praznin d = l40mm, korak praznin_vac = 200 mm, število praznin n = 17. Debelina robov: ekstremna - b_wo = 90 mm, vmesno -b_w= 60 mm. Debelina (višina) zgornje in spodnje police h ¢_f = h_f = 40 mm.

Po namestitvi predelnih sten na plošči je na ploščah pritrjen na stojalih ploščah s stenskimi ploščami. Globina plošče: 80 mm na kratkih straneh, 100 mm na dolgi strani.

Betonske plošče so težke kakovosti za tlačno trdnost B20. Odpornost na beton R_{b, ser} = 15 MPa, R_{bt ser} = 1,4 MPa, R_b = 11,5 × 0,9 = 10,3 MPa, R_bt = 0,9 × 0,9 = 0,81 MPa. Začetni modul elastičnosti betona E_b= 24000 MPa.

Natezna ojačitev jekla At-V razred s premerom 10-12 mm, za katerega je R_{s, ser} = 785MPa, R_sp= 680 MPa, E_sp = 190 000 MPa, cena 1 ton - 181 rubljev.

Nenasičena ojačitev žičnega razreda BP-Idiametry 5mm, za katero je R_{s, ser} = 395 MPa, R_s= 360 MPa, E_s = 170000 MPa, cena 1 t - 202 rubljev.

Zaščitni slon: za prednapenjanje ojačitev - 25 mm, za nenadne ojačitve - 15 mm.

Obremenitev na plošči se enakomerno porazdeli.

Standardna obremenitev na 1 m plošče: na lastno težo plošče 4 kN; od teže tal 0,1 kN, od teže razdeljev 1,3 kN, začasne obremenitve 1,5 kN, vključno z dolgoročno 0,3 kN.

Ocenjene obremenitve, ki upoštevajo faktor zanesljivosti do cilja g_n= 0,95:

pri izračunu moči

q = (1,1 × 4 + 1,2 × 0,1 + 1,1 × 1,3 + 1,3 × 1,5) 0,95 = 7,5 kN / m 2 = 7,5 × 10 -3 N / mm2;

pri preverjanju odpornosti na razpoke

q_2n= (0,1 + 1,5) 0,95 = 1,52 kN / m 2 = 1,52 × 10 -3 N / mm 2;

pri preverjanju odklona in razpoke

Preverite moč plošče vzdolž praznin. Momenti vztrajnosti betonskega dela plošče:

krivljenje vzdolž praznin

Izračunajte brezrazsežni parameter

Moč plošče čez presek vzdolž povprečne širine njegove širine brez ojačitve preveri stanje

Ker je q = 7,5 kN / m 2, trdnost brez ojačitve ni zagotovljena. Potrebno je zagotoviti namestitev fitingov.

Določitev zahtevane trdnosti armature. Pri izračunu trdnosti plošče se šteje, da je prosto podprt na treh straneh (dva kratka in ena dolga). Delno vpenjanje plošče v ploščatih spojih se v varnostnem pasu ne upošteva.

Ocenjene višine odseka vzdolž razponov l₁, l₂: h₀₁ = 220 - 25 -0,5 × 10 = 190 mm; h₀₂= 220 - 15 -0,5 × 5 = 208 mm. Ob razponu l₁plošča ima kombinirano ojačitev. Predpostavljamo, da so področja napete in nenadne ojačitve vzdolž razpona razmerje 3: 1. Nato za kombinirano ojačitev zmanjšana odpornost armature R_s1= (3R_sstr + R_s) / 4 = (3 × 680 + 360) / 4 = 600MPa, znižana cena 1 tC_s1 = (3 × 181 + 202) / 4 = 186 rubljev.

Upogibni moment iz izračunane obremenitve v srednjem delu, kadar plošča podpira shema žarkov na dveh kratkih straneh M₀= ql₁ 2 l₂/ 8 = 7,5 × 5,9 2 × 3,530 / 8 = 115,2 kN × m = 115,2 × 10 6 N × mm.

Določite potrebne armaturne plošče. Višina stisnjenega območja

Predpostavljalo se je, da je območje prednapetega ojačanja vzdolž razpona l₁v tej smeri predstavlja 3/4 presečnega območja vsake ojačitve. Potem je potrebno območje prednapetega ojačanjaA_str= 0,75 × 757 = 568 mm 2.

Vzemite 8 palic s premerom 10 mm jeklenega razreda At-V, odsek A_str1= 628mm 2.

Vzemite 7 palic s premerom 5 mm od žičnega razreda BP-1, presečišča A_s1 = 137 mm 2 (korak 400 mm).

Ob razponu l₁vzamemo 16 palic s premerom 5 mm iz žice razreda BP-1, površina preseka 313 mm (korak 400 mm).

Preverjanje trajnosti reber na rezu. Vodoravna razdalja od osi plošče, ki podpira središče prve praznine S_o = (b_wo + d) / 2 = (90 + 140) / 2 = 115 mm.

Moč ekstremnega podpornega rebra se preveri s formulo

Ker je q = 7,5 kN / m 2, je trdnostni pogoj za ekstremni rob izpolnjen.

Formula se preveri z močjo vmesne reže, ki je najbližja podpori

Ker je q = 7,5 kN / m 2, je trdnostni pogoj za prvo vmesno rebro izpolnjen.

Izračun nastanka razpok. Normalne razpoke pri upogibanju plošče ne nastanejo, če je pogoj M £ M_zrz, kjer je M upogibni moment normativne obremenitve v odseku, za katerega se preverja možnost razpokanja; M_zrc - trenutek, ki ga oddelek zaznava med nastankom razpok.

Upogibni moment M-definicije, ob upoštevanju dveh stopenj delovanja plošče pred in po stiskanju sten.

Preverite možnost razpokanja v sredini razpona₁.V tem razponu je plošča prednapetoča ojačitev. Zato trenutek_sgsdoločena s formulo_sgs= R_{bt ser}W_pl + P (npr_op + r) kjer je W_pl - trenutek upora zmanjšanega dela za ekstremno raztegnjeno vlakno, pri čemer se upoštevajo neelastične deformacije raztegnjenega betona, P je prednapenjalna sila minus vse izgube, e_op- ekscentričnost predhodne tlačne sile je relativno glede na težišče zmanjšanega preseka, r je razdalja od težišča zmanjšanega dela do središčne točke, ki je najbolj oddaljena od preizkušene raztegnjene površine.

Za preverjanje odpornosti proti razpokam plošče med upogibanjem vzdolž razpona l₁vzemimo izračunani I-odsek, v katerem se okrogle praznine zamenjajo s kvadratnim ekvivalentom s stranico = 124 mm.

Ker je ojačitveno razmerje plošče vzdolž razpona l₁ m = (628 + 156) / (220 × 3530) = 0,001 2 = 4,01 × 10 7 mm 3.

Za določitev sile prednapenjanja P je potrebno nastaviti začetno vrednost ojačitvene napetosti s_spin izračunajte izgubo napetosti. Predpostavljamo, da napetost ojačitve poteka elektrotermično na postanki, pri kateri je priporočljivo dodeliti napetost s_sp iz pogoja s_sp = R_{s, ser} -R, kjerR_{s, ser} = 785 MPa; r = 30 + 360 / l = 30 + 360/6 = 90 MPa (l = 6m - dolžina napetega droga, m). Pri največji dopustni prednapenjalni armature_sp= 785-90 = 685 MPa.

Določite prvo izgubo prednapenjanja: izgubo od sprostitve s₁ = 0,03 s_sp= 0,03 × 695 = 21 MPa; izgube zaradi temperaturne razlike Dt med temperaturami ogrevane palice in postanki; bomo vrednosti Dt upoštevali po SNiP 2.03.01-84, torej 65 ° C₂= 1,25Dt = 1,25 × 65 = 81 MPa;

izgube zaradi hitrega lezenja₆Določen glede na vrednost napetosti v betonu_bpna ravni težišča poudarjene armature, ob upoštevanju izgub₁. s₅. Določiti napetosti_bpizračunajte naslednje vrednosti:

sila prednapenjanja minus izgube s₁. s₅

zmanjšana površina A_rdeča = 3530 × 202 - 17 × 124 2 = 5,19 '10 5 mm 2;

ekscentričnost sile v prednapetem ojačenju glede na težišče zmanjšanega dela e_op= pri_rdeča - a_str = 110 - 30 = 80 mm;

upogibni moment iz lastne teže plošče v svojem povprečnem prečnem prerezu pri upogibanju vzdolž snopnice po razponu l₁ Mg = gl₂l 2 ₁/ 8 = 4 × 10 -3 × 3530 × 5900 2 = 6,14-10 7 N × mm (g = 4 kN / m 2 = 4 × 10 -3 N / mm 2 - porazdeljena obremenitev iz lastne teže plošče).

Znak "minus" pomeni, da je napetost nategnjena. V tem primeru izguba napetosti₆= 0

Prva izguba prednapetosti

Zdaj ugotavljamo drugo izgubo predprosve:

izgube zaradi sprostitve stresne armature pod napetostjo na postanki s_i = 0;

izguba zaradi lezenja betona se ne upošteva, ker so stres s_bstrraztezanje.

Nato drugo izgubo

Skupna izguba s = 102 + 40 = 142 MPa> 100 MPa. Zato se ugotovljena vrednost izgub ne poveča.

Z vsemi izgubami, sila stiskanja

Razdalja r je definirana kot za elastično telo z uporabo formule r = I (y_rdečaA_rdeča) = 2,79 × 10 9 / (110 × 5,15 × 10 5 = 49,2 mm.

Upoštevajoč ugotovljene vrednosti M_crc = l, 4 × 4,01 × 10 7 + 3,47 × 10 5 (80 + 49,2) = 101 × 10 6 H × mm> M_n = 51 × 10 6 N × mm. Razpoke v razponu niso oblikovane.

Zdaj preverimo možnost razpoke na nosilcu, ko je plošča stisnjena s stenami. Ker je upogibni moment M o _crc = R_{bt ser}I / y_rdeča = 1,4 × 2,79 × 109/110 = 35,5 × 10 6 N × mm> M o _n = 16,4 '10 6 N × mm, na nosilcu ne nastanejo razpoke.

Pri preverjanju trdnosti plošče za upogibanje ob dolžini l₂ je bilo ugotovljeno, da je nastajanje razpok vzdolž praznin mogoče. Pri preverjanju odpornosti proti razpokam plošče je treba upoštevati standardno obremenitev plošče namesto izračuna_n, namesto izračunane betonske odpornosti proti raztezanju_bt ¾ velikostR_{bt ser}.

Pogojno nastajajo razpoke

Ker je q_n = q_n1 + q_n2 = (5 + 1,52) 10 -3 = 0,00652 N / mm 2, potem pri preverjanju druge skupine končnih stanj vzdolž praznin ne nastanejo razpoke.

Preverjanje odklonov plošče. Kot pri plošči pod regulatornimi obremenitvami se ne pojavijo razpoke, nato pa določimo odklone kot za elastično telo. V prvem približku so deflekcije definirane kot plošča, ki jo s formulo prosto prosto podpira na dveh kratkih straneh

Odklon, izračunan za shemo podpore snopa, je manjši od največjega dovoljenega. Zato ni treba določiti vrednosti odklona plošče, pri čemer upoštevamo tristranski ležaj in ščipanje na nosilcih.

Primer 10. Monolitna plošča neprekinjenega dela, pritrjena na treh straneh (slika 55).

Sl. 55. Sheme, na primer izračun monolitne talne plošče

Začetni podatki: plošča je debela 13 cm v strukturirani celici 6'6 m montažne monolitne zgradbe z notranjimi stenami monolitnega betona in ploščami za zavese. Plošča se oblikuje v enem ciklu z notranjimi stenami. Notranje stene in talne plošče so izdelane iz težkega betona razreda B15.

Shema zasnove plošče: plošča je pritrjena na treh straneh in na četrti strani nima podpore.

Ocenjena razpona plošč: l₁ = 6000 - 160 = 5840 mm;₂ = 6000 - 80 = 5920 mm.

pri čemer upošteva svojo težo, g = 0,16 × 2500 × 9,8 = 4 × 10 3 N / m 2 = 4 × 10 -3 N / mm 2.

Oblikovanje obremenitev ob upoštevanju varnostnega faktorja za predvideni namen y_n = 0,95:

q = 0,95 (p + l, lg) = 0,95 (4,5 -3 + 1,1 × 4 × 10 -3) = 8,45 × 10 -3 N / mm 2;

Konstrukcijske značilnosti betona in armature.

Za težke betonske razrede B15 naravne utrjevanje: R_b = 8,5 × 0,9 = 7,65 MPa;_bt = 0,75 × 0,9 = 0,675 MPa;

palice periodičnega profila razreda A-III s premerom od 6 do 8 mm -R_s = 355 MPa;_sn = R_{s, ser} = 390 MPa;_s = 20 × 104 MPa;

Porazdelite pokanje v podporne in presečne dele plošče

Glede na tabelo. 13, ko je l = 1: a 0 ₁= 3,3 in 0 ₂= 4,2 in 0 ₃= 4,8;

q_{crc, 1} = 3,3 (160 2 × 1,15) / 5840 2 = 2,85 × 10 -3 N / mm 2 2 × 1,15) / 5840 2 = 3,62 × 10 -3 N / mm 2 2 × 1,15) / 5840 2 = 4,14 × 10 -3 N / mm 2 2 R_{bt ser}) / 3,5 = (1000 × 160 2 × 1,15) / 3,5 = 8,41 × 10 6 N × mm.

Potreben armaturni presek za percepcijo m_crc:

Izračun nosilnosti plošče. Pri enostranskem povezovanju prekrivanja z nosilno steno je podporna rešetka zasidrana s prečno palico, navito v debelino stene do globine l_an = 120 mm, nato:

površinsko točkovanje na dolžini b = 1000 mm

natezna sila, ki jo zazna sidro,

Največja sila, ki jo zazna sidro,

potrebna okrepitev za zaznavanje trenutka m_an

a_{s, an} = (10,2 × 10 6) / (355 × 0,965 × 140) = 213 mm 2.

Plošča deluje z razpokami v nosilnem delu. Pod pogoji izberemo območje ojačitve

Sprejemamo žico s premerom 10 mm z naklonom 100 mm iz jekla razreda BP-I (a ¢_{s, 1} = 196 mm 2).

Prečni sidrni drog je dodeljen glede na silo na eno vzdolžno palico podporne mreže,

Sidrna palica je bila sprejeta s premerom 8 mm jeklenega razreda A-III.

Nosilnost plošče je določena s formulo

Glede na tabelo. 11 nastavite koeficiente porazdelitve upogibnih momentov

m₁ = 12,84 × 10 6 N × mm, nato pa potrebna okrepitev plošče

Razmerja y_i, ki ustreza porazdelitvenemu koeficientu ventila: a_s,2= 270 × 0,15 = 40,5 mm 2, a_{s, 1}= 270 × 1,5 = 405 mm 2; a_{s, 1I} = 270 × 0,15 × 2 = 81 mm 2.

Preverjanje nosilnosti plošče s sprejeto ojačitvijo:

Predvidena je moč plošče

Izračun za razkritje normalne vrednosti razpoke na vzdolžno os izdelamo po formuli

V podpornem delu

Relativna višina stisnjenega območja pri nastanku razpok

V armaturo se pod pritiskom obremenitve, ki ustreza trenutku razpokanja,

Nosilnost pločevine

Napetost v armaturnih palicah

kjer je d = 1 - za upognjene elemente; j_l= l, 6-15m = 1,6 - 15 × 0,0014 = 1,58 - koeficient, ki upošteva dolgoročni učinek obremenitve.

h = 1, 2 - z žično ojačitvijo periodičnega profila. Popravite količino odprtine razpoke, pri čemer upoštevajte delo raztegnjenega betona nad razpokami.

Trenutek, ko je raztegnjeni beton nad razpokami praktično izklopljen z dela, m_o = m_crc + ybh 2 R_{bt ser} = 8,41 × 10 6 + 0,13 × 1000 × 160 2 × 1,15 = 12,24 × 10 6 N × mm 2; y = (15 masa) / h = (15 × 0,0014'7,39 ) / 1,2 = 0,13; a = E_s/ E b = 17 × 10 4/23 × 10 3 = 7,39.

Trenutek, ki deluje v prečnem prerezu plošče od bremena q_l,

Koeficient, ki upošteva raven nakladalne plošče

Koeficient, ki upošteva trajanje bremena,

Koeficient, ki upošteva delo raztegnjenega betona nad razpokami,

okovja s premerom 8 mm iz jekla razreda A-III z naklonom 175 mA_{s, 1} = 287mm2, a_{s, 2} = 63 mm2;

x = 0,1 + 0,5 × 0,00126 × 390/11 = 0,122;

j1 = 1,6 - 15 × 0,00126 = 1,58; h = 1¾ pri paličasti ojačitvi periodičnega profila, nato

Prilagodite količino odprtine razpoke, upoštevajoč delo raztegnjenega betona nad razpokami

m_o = 8,41 × 10 6 + 0,16 × 1000 × 160 2 × 1,15 = 13,12 × 10 6 N × mm;

y = 15 × 0,00126 × 8,45 / 1 = 0,16; a = 19,44 × 10 4/23 × 10 3 = 8,45;

Odklon plošče pred trenutkom razpoke v razponu

kjer j_b2 = 2 - upoštevati učinek dolgotrajnega lezenja betona, b ° = 0,34 (glej tabelo 13).

Odklon plošče v mejnem stanju je opredeljen kot plošča, obrnjena vzdolž obrisa s presečnim razmerjem l₁ : 2l₂, l ¢ = 2l₂/ l₁ = (2 × 5920) / 5840 "2,

kjer je q koeficient, ki upošteva stopnjo stiskanja plošče v podpornih odsekih, se določi, ko je y_II £ y_Jaz:

q = 1 / (1 + 0,25 kg_i) = 1 / [1 + 0,25 (13,75 + 0,7 + 13,75 + 0,7)] = 0,49;

v = 0,15 je koeficient, ki označuje elastično-plastično stanje betona stisnjene cone; h1 = l + 0,2 (2l - 1) = 1 + 0,2 (2 × 1 - 1) = 1.2 - koeficient, ki upošteva povečanje omejevalne deformacije na sredini prostega roba plošče, pritrjen na treh straneh, ko je l> 0, 5; h₂= h₀₁/ (h₀₁ - 0,7) = 14 / (14 - 0,7) = 1,05 - koeficient ob upoštevanju morebitnih odstopanj debeline zaščitne plasti armature;