Izračun se izvede s formulo (4).

Velikost reakcij pilotov od obremenitve kolone do rešetke na ravni zgornje vodoravne strani žage določajo:

a) v prvi vrsti pilotov od roba rešetke s strani najbolj obremenjenega dela grla

b) v drugi vrsti od roba rešetke s strani najbolj obremenjenega dela rešetke

Velikost pritisne sile

2 (3 × 442,2 + 2 × 418,5) = 4327,2 kN (441 tf).

Debelino monolitne rešetke smo nastavili na 60 cm. Izračunamo za izsekanje kompozitne strukture od dna montažne skodelice in plošče za rešetke. Skupna debelina dna zbiralne skodelice in monolitne rešetke (od dna kolone) je enaka

Ocenjena višina h₀ = h_bot-a₁ = 90 - 7 = 83 cm, vključno z izračunano višino monolitnega dela grla je 53 cm.

Določite vrednost c₁ in c₂ (razdalje od robov stolpca do ustreznih najbližjih robov pilotov):

V skladu s formulo (2) določimo koeficient a, ki upošteva delni prenos vzdolžne sile na ploščati del rešetke skozi stene stekla

V skladu s formulo (4) določimo maksimalno vrednost pritisne sile, ki jo lahko zaznava sestavljena rešetka.

npr. moč žice na predvidenem stolpcu.

Debelino monolitne plošče vzemite 60 cm.

Določite velikost konstrukcijskih obremenitev na kupu, upoštevajoč obremenitve od teže žarnice, predobdelanega čevlja in prsti na robu rešetke.

Povprečna volumetrična teža materiala sestavljene žice in zemlje je vzeta enako V = 21 kN / m 3, faktor preobremenitve g_f = 1.1.

Velikost vzdolžne sile in trenutka, ki deluje na ravni podplata monolitnega žarjenja:

N_bot = N + G = 5000 + 302 = 5302 kN (540,6 mc);

Izračunane obremenitve na piloti:

a) v prvi vrsti pilotov od roba rešetke s strani najbolj obremenjenega dela grla

b) v drugi vrsti pilotov od roba rešetke

Zato je zagotovljena nosilnost kupa.

Izračun žage za potiskanje vogalnega kupa

Izračun se izvede v skladu s formulo (14).

Preverite debelino plošče monolitnega grla h₁ = 60 cm

Višina žične plošče od zgornjega konca kupa je enaka

Določite največjo obremenitev kupa od pogoja, da ploščo grla naložite za vogalni kup

Zato je zagotovljena trdnost plošče žarnice na kupu nakladalnega kota.

Izračun grla za potiskanje vogalnega kupa

2.24. Izračun grla za potiskanje vogalnega pilota z jeklenimi stebri je izdelan v skladu z odstavkom 2.9; z vrednostmi c₀₁ in c₀₂, vključeni v formulo (14), se v ploščatih grilih šteje, da so enake razdaljam od ravnin notranjih površin vogalnega pilota do ustreznih najbližjih površin podpornega jeklenega lista podnožja kolone in z stopničastimi rešetkami na ustrezne tesne površine rešetke.

Izračun moči nagnjenih odsekov žage na prečni sili

2.25. Izračun trdnosti nagnjenih odsekov žlebiča na prečni sili izvede PP. 2.10 in 2.11 z vrednostjo c (dolžina projekcije nagnjenega odseka) je enaka razdalji od ravnine notranjih površin pilotov do najbližje ploskve jeklene plošče na podlagi kolone in s stopničastimi rešetkami - do najbližje stopnice.

Izračun grla za upogibanje

2.26. Izračun moči grla za upogibanje jeklenih stebrov je izdelan v odsekih vzdolž osi vej stebrov in v stopničastih rešetkah poleg tega v odsekih vzdolž robov stopnic žage.

2.27. Izračunani upogibni moment za vsak odsek je opredeljen kot vsota trenutkov od reakcije pilotov (od konstrukcijskih obremenitev na rešetki) kot tudi konstrukcijskih obremenitev, ki se uporabljajo na konzolni previs ročice na eni strani zadevnega odseka.

Velikosti upogibnih momentov določajo formule (17) in (18), ojačitveni odseki določajo formule (19) - (22) (glej odstavke 2.12 do 2.15).

Vrednost s v formuli (27) je enaka razdalji od ravnine notranjih površin pilotov zunanjega vrha do najbližje bočne ploskve jeklene podlage plošče osnovne plošče na ploščati rešetki ali na stopničasti ploskvi pri stopničasti rešetki.

IZRAČUN PELETOV ZA RAZREŽITEV ŽELEZOV

Če se uporablja za ojačitev podplata iz ojačitve iz jekla razreda A-III, je treba preveriti širino običajnih razpok v skladu s priporočili "Osnove za načrtovanje naravnih temeljev za stebre stavb in konstrukcij".

PRIPOROČILA ZA DESIGN

4.1. Pri centralni obremenitvi je priporočljivo, da je oblika grla posameznih temeljev kovin kvadratna, če tem ne ovirajo temeljev sosednjih zgradb, podzemnih konstrukcij, temeljev za opremo itd.

Pri obremenitvi izven središča je priporočljivo, da se v načrtu vzame pravokotna oblika z razmerjem stranic, določenim na podlagi primerjav možnosti iz pogojev postavitve pilotov, njihove nosilnosti, ekscentričnosti obremenitev itd.

Primeri lokacije pilotov pod grillom so prikazani v peklu. 14

Pekel 14. Primeri lokacije pilotov v temeljih pilotov

4.2. Priporočamo, da se dimenzije žarnic sprejmejo:

v obliki podplatov, korakov - večkratniki 300 mm, podcapi - večkratniki 150 mm;

glede na višino ploščatega dela so koraki in spodnji stolpi večkratniki 150 mm.

Razdalja od roba plošče za rešetke do najbližjih strani pilotov je najmanj 100 mm.

4.3. Priporočljivo je določiti razred betona za tlačne trdnosti za temeljev temeljev, ki niso nižji od B12.5.

4.4. Za ojačitev žičnic se uporabljajo vroče valjane palice iz periodičnega profila razreda A-III in okroglih (gladkih) razreda A-I.

4.5. Ko so steklene sklopke montažne armirane betonske stebre z rešetkami, se debelina dna stekla sprejme z izračunom žarjenja, da se potisne kolona, ​​vendar ne manj kot 250 mm.

Pri gradnji steklene površine rešetke bi morali voditi "Priročnik o načrtovanju temeljev na naravni osnovi za stebre stavb in objektov".

4.6. Beton za vgradnjo stebrov v steklo za žaganje ne sme biti nižji od razreda betona žarnice in ne nižji od razreda betona v koloni, zmanjšan za en korak.

4.7. V skladu z SNiP 2.03.01-84 je treba upoštevati betonske razrede grmov za odpornost proti zmrzovanju kot za objekte z možno epizodično izpostavljenostjo temperaturam pod 0 ° C v vodno nasičenem stanju.

4.8. Priporočljivo je, da se ojačitev podplata za žaganje varuje z mrežami v skladu z GOST 23279-84.

Premeri vzdolžnih in prečnih palic mrež je treba dodeliti iz pogoja, ki je potreben za izračun površine preseka armature, pa tudi togost mrež med namestitvijo in transportom.

Najmanjši odstotek rešetkastih ojačitev plošče ni reguliran.

Priporočljivo je izdelovati varjena očesa za ojačitev podnožja rešetke armaturnega jekla razreda A-III.

4.9. Pri vgradnji zgornjih koncev kupa v ploščo z žlebičnimi ploščami do globine 50 mm so ojačitvene rešetke plošče za žaganje nameščene na vrhu pilotov.

Kadar na ploščo za grlo naletite na veliko globino, se izrežijo palice mrež, ki padejo na kupe, in rešetke zložene z zaščitno plastjo 50 mm.

V primeru potrebe, po izračunu, namesto rezalnih palic vzdolž oboda kopov, položimo dodatne lokalne mreže ali posamezne palice, pritrjene na glavne mreže.

4.10. Ojačitev sten steklene rešetke za montažne armirane betonske stebre je izdelana z vzdolžno in prečno ojačitvijo (slika 15).

Prečna ojačitev sten stekla je treba izdelati v obliki varjenih ravnih mrež z lokacijami palic na zunanji in notranji površini sten stekla.

Premer palic mrež mora temeljiti na izračunu, vendar ne manj kot 8 mm in ne manj kot 1/4 premera vzdolžnih palic armaturnih sten steklene plošče.

Razdalja med mrežami ne sme biti večja od 1/4 globine stekla in ne sme biti večja od 200 mm.

V primerih, ko je presek armaturnih mrež določen z izračunom, priporočamo, da se v zgornjem delu stekla namestijo 2-3 mreža s korakoma 50 mm.

Najmanjša površina vzdolžne ojačitve A_s in a_s1 v stenah stekla ne sme biti manjša od 0,05% izračunanega dela betona stekla. V tem primeru je treba izpolniti zahteve za sidranje vzdolžne armature sten stekla v ploščičnem delu rešetke.

Vzdolžna ojačitev sten stekla se namesti z računanjem in mora potekati znotraj celic prečnih armaturnih mrež.

Premer vzdolžnih delovnih palic sten stekla mora biti najmanj 12 mm.

Pekel 15. Okrepitev steklenega dela rešetke

1 - križna mrežna očesa; 2 - prostorski okvir; 3 - posredna armaturna mreža

4.11. Mreža posredne prečne ojačitve, ki je potrebna za lokalno stiskanje (drobljenje) pod konci vnaprej izdelanih armiranobetonskih stebrov, sta nameščena vsaj dva, pod podnožnimi ploščami jeklenih stebrov pa vsaj štiri, z razdaljo višine 50-100 mm.

4.12. Povezava monolitnih armiranobetonskih stebrov in osnov iz jeklenih stebrov z monolitnimi grilami poteka na enak način kot pri monolitnih temeljih na naravni osnovi.

PRIMERI IZRAČUNAVANJA ROLLOV

Primer 1. Izračun grille iz ekscentrično naloženega pilota temeljev za skupino armiranobetonskih stebrov enostranske proizvodne stavbe.

Glede na to: glavna kombinacija konstrukcijskih obremenitev iz kolone na temelj na ravni zgornjega roba rešetke:

N = 3400 kN (347 ts); M = 600 kN × m (61,2 tf × m);

Prečni prerez kolone h_kol = 80 cm, b_kol - 40 cm

Piles je narekoval armirani betonski del 30'30 cm.

Oblika tovorka je dovoljena na kupu na tleh, F_sv = 450 kN (45,9 tf); načrtovana obremenitev na kupe v zadnji vrstici (ob upoštevanju možnosti njihove preobremenitve za 20%) F ¢ _sv= 1,2 × 450 = 540 kN (55,1 tc).

Betonski razred žage za tlačno trdnost B25, koeficient delovnih razmer betona g_b2 = 1.1.

Pekel 16. Centrifugalno naložena podlaga za armirano betonsko kolono

Načrtujte konkretno odpornost proti aksialni napetosti ob upoštevanju koeficienta delovnih pogojev betona R_bt = 1,1 × 1,05 = 1,16 MPa (11,8 kgf / cm 2).

Prism trdnost betona, ob upoštevanju koeficienta delovnih pogojev R_b = 1,1 × 14,5 = 16 MPa (163 kgf / cm 2).

Armature iz jeklene stopnje A-III.

Predpostavlja se, da je grinder pravokoten glede na velikost 270'240 cm. Dimenzije spodnjega kolona (skodelice) v načrtu so 150'90 cm, globina vgradnje kolone v skodelico je h_anc = 90 cm. Zgornja oznaka grla je 0,15 m (od ravni čiste tla).

Grmica pilotov pod grillom je vzeta iz devetih pilotov. Lokacija pilotov v grmu in razdalja med kopicami v osi so prikazana v peklu. 16. Zgornji konci kopita so vgrajeni v ploščo rešetke pri 50 mm. Globina podzemne vode je 5 m.

Prečni profili nasipov in obalnega pasu: Na urbanih območjih je zaščita bank namenjena tehničnim in gospodarskim zahtevam, vendar so posebnega pomena estetska področja.

Organizacija odtekanja površinske vode: največja vlaga na svetlobi izhlapi iz površine morij in oceanov (88).

Mehansko držanje zemeljskih mas: Mehansko držanje zemeljskih mas na pobočju zagotavlja nasprotne strukture različnih oblik.

Izračun pogonskih pilotov med prevozom in skladiščenjem. Izračun žlebne armature iz armiranega betona za potiskanje

Šesta faza. Vozni količki ne štejejo samo na tovore, ki se prenesejo iz zgradb in objektov, temveč tudi na sile, ki nastanejo pri njih od lastne teže med prevozom, skladiščenjem in dvigovanjem na kolesarski voziček za eno točko, ki je oddaljena od glave pilota za 0,3 L_s (na tem mestu so dvižne zanke). Sile v kupu se določijo tako, kot v žarek na dveh nosilcih, ob upoštevanju dinamičnega faktorja: k_d = 1,5 - pri izračunu trdnosti normalne in nagnjene sekcije, k_d = 1,25 - v izračunih za nastajanje in odpiranje razpok. V teh izračunih je koeficient zanesljivosti za obremenitev lastne teže kupa γ_ƒ enako eni.

Diagram načrtovanja, delujoče obremenitve in notranje sile (M in Q) v voznem kolutu med transportom in skladiščenjem so prikazani na sl. 45, a in pri dvigovanju na voziček za eno točko - na sl. 45, b. Po določitvi notranjih naporov za preverjanje kupa za trdnost v običajnih in nagnjenih odsekih, pa tudi odpornost na razpoke, se proizvaja v skladu s splošnimi pravili za izračun elementov armiranobetonskih konstrukcij.

Ugotovljeno je bilo že, da so piloti narejeni tako s prednapetimi vzdolžnimi ojačitvami kot tudi z nenasičenimi. Prednapetost se uporablja za pilote, ki delajo na vlečenju tovora. Meja prenosa betona v času sproščanja napetosti armature mora biti manjša od 70% njenega razreda trdnosti: R_bstr ≥ 0,7 ∙ in. Konci prednapetega ojačenja po sprostitvi napetosti odrezani s končno površino kupa. Napetost armatur se izvaja z mehansko ali elektrotermično metodo.

Sl. 45. Diagrami poravnave in diagrami notranjih naporov v gonilniku: a - med prevozom in skladiščenjem, - pri dvigovanju na voziček

V pogonskih kolobarjih se pogosto uporabijo spiralne armature (slika 46, poz. 2) s premerom 5 mm razreda B500 (BP-I) ali s premerom 6 mm razreda A240 (AI). Takšna ojačitev je varjena na vzdolžni nenadni ojačitvi na vsaki točki s kontaktnim varjenjem. Ta konstrukcijska raztopina se uporablja s premerom vzdolžne delovne armature d_s ≤ 22 mm (slika 46, poz. 1). Z d_s ≥ 25 mm namestite varjene ali pletene okvirje, pri katerih kot prerez uporabljajo armaturni razred A240 (A-I) s premerom najmanj 8 mm. Dvižne zanke (slika 46, poz. 4) so ​​izdelane iz razreda A240 (A-I) z oprijemom s premerom 8... 12 mm. Nagibna glava je ojačana z indirektnimi armaturnimi očesi (slika 46, poz.3), točka pa ojača s posebno spiralo (slika 46, poz.5). Zadnja odločitev je narejena v piloti z enim osrednjim jedrom brez prečne ojačitve (slika 46, b).

Sedmi korak pri izračunu temeljev pilotov je naslednja kontrola trdnosti žile:

· Za potiskanje po stolpcu ali stolpcu;

· Za potiskanje vogalnega kupa;

· Navadni in nagnjeni deli ploščatega dela;

· Navadni in poševni deli podstavka;

· Lokalni kolaps (stiskanje) pod koncem stolpca.

Sl. 46. ​​Krepitev armiranobetonskega prizmatičnega pilota: a - s prečno ojačitvijo prtljažnika, b - brez prečne armature trupa, c - z okroglo votlino

Glavna razlika pri izračunu temeljenje s piloti žari v plitvih temeljev, da piramida izsekavanje graditi od zunanjih robov prereza podkolonnika ali steklenim dnom na notranjo ploskev prereza oporniki.Začasni, pretvori v kolono (podkolonniku) in izven nje (ga) odseka (Slika 47). V tem primeru obrazi piramidnih sil ne bodo nujno usmerjeni pod kotom 45 ° na vodoravno ravnino, temveč se lahko usmerijo tudi v ostrejši kot do 68 °. Kot potisna sila F_pr vzamemo vsoto izračunanega napora v podstavkih, ki se nahajajo izven spodnje podlage piramidnega štancanja.

Kot je bilo že omenjeno, se pojavlja prisilo vzdolž stranske površine piramide, katere zgornja osnova je lahko:

1) prerez monolitnega kolone;

2) presek podkonstrukcije z visoko parjeno betonsko kolono z rešetko (slika 47a), ki ustreza pogoju

3) prečni prerez dna stekla z nizko sezono montažnega betonskega stebra z rešetko (slika 47, b), ki ustreza pogoju

h₀ - višina delovnega odseka, ki je enaka razdalji od delovne ojačitve ploščatega dela žage do dna stekla;

u_i - polovica vsote baz i-t strani piramide potiskanja;

F_pr - izračunana sil potiska.

Za centralno naloženo grmičevje F_pr enaka vsoti reakcij vseh pilotov, ki se nahajajo izven spodnjega dna piramide potiskanja:

pri čemer je N sila vertikalnih konstrukcijskih obremenitev na ravni obrezovanja žage;

n je število pilotov v rešetki;

n₁ - število pilotov v rešetki, ki presegajo spodnjo podlago piramide.

Za ekscentrično naložene grille (slika 48) se izračun izvaja z varnostno stopnjo, sila pritiska pa je enaka

kjer je ΣN_sj - vsota reakcij vseh pilotov, ki so na eni strani osi kolone v najbolj obremenjenem delu rešetke zunaj spodnjega dna piramidnega štancanja.

Pile reakcije se izračunajo iz vzdolžne sile in upogibnega momenta, ki delujejo pri obrezovanju ravni žage. V trenutkih, ki delujejo v dveh smereh, ΣN_sj izračunajte za vsako smer posebej in upoštevajte večjo od teh vrednosti:

Pri tem, da je kup žlice v grillu do globine 5 cm, je ojačevalna mreža S-1 nameščena na vrhu pilotov. V tem primeru je zaščitna plast betona je tudi 5 cm. Zadelke težki piloti grillage do globine 30 cm palic očes pada na kupu, reši in jih še mreže z zaščitno plastjo betona 5 cm s posebnimi sponkami. Namesto rezalnih palic na konturi pilotov so nameščene dodatne palice, pritrjene na glavno mrežo. Kot rezultat, za vsako vrsto seznanjanja kupa z rešetko, na začetku, na potiskanje_s = 6 cm

Značilnosti izračuna grla pri razboru ekipe armiranega betona z dvema nogama in z več vrstami razporeditve pilotov. Izračuni za cepitev, ki jih s poševnimi odseki pritegne kotni kup in moč

Pri betonsko armiranem betonu z dvema nogama s skupnim kozarcem (slika 49) izvedemo izračun izreza za potiskanje kot pri koloni s trdnim pravokotnim odsekom l_c × b_c, ki ustreza zunanjim dimenzijam dveh noge:

Sl. 49. Diagram nastajanja piramide, ki se prisili pod ekipo armiranega betona z dvema nogama.

Pri več vrstic kolov (sl. 50) poleg izračunu izsekavanje grillage stolpec na piramide, stranske ploskve, ki se raztezajo od zunanjih ploskvah dnu čaše na najbližjih robov pilotov treba opraviti preverjanje za grillage ob predpostavki, da poteka v piramidi, pri čemer dve ali vsi štirje stranski ploskvi so nagnjeni pod kotom 45 ° do vodoravnice. Ko ta reakcija stoji, ki so znotraj spodnje osnove piramide potiskanja, pri izračunu vrednosti F_pr ne upoštevajo.

Sl. 50. Shema nastajanja piramid, ki se silijo pod prefabriranim betonskim kolonom z več vrstami razporeditve pilotov.

Pri izračunavanju grmovja kupov, ki so sestavljeni iz enega koraka ploščatega dela, in vbrizganega betonskega stolpa se v njej prodrejo ne manj kot ena tretjina višine rešetke, ne izračunavajo samo žarjenja za potiskanje, ampak tudi za razpoke (slika 51, a). Preskus trdnosti za delitev, ki ga proizvede formula

N - sila vertikalnih konstrukcijskih obremenitev na ravni rezanja žerjavov;

R_bt - izračunana upornost betona žarjenja do napetosti ob upoštevanju koeficienta delovnega stanja γ_b1 ;

μ_b - koeficient betonskega trenja nad betonom, μ_b = 0,75;

A * = min <А_l, A_b> - najmanjša vertikalna presečna površina žage vzdolž osi kolone minus vertikalne presečne površine stekla in površine trapezija pod stolpcem, pri čemer so stranice nagnjene pod kotom 45 ° na vodoravno ravnino.

Pri ploščah te vrste je nosilnost za cepljenje (desni del zgornje neenakosti) ne sme preseči nosilne zmogljivosti za potiskanje kolone, izračunane s splošnimi pravili, vendar s stopnjo vrha rešetke z delovno višino h_0,r in faktor zmanjšanja 0,75 (slika 51, b). Dejansko to vodi do potrebe po izpolnitvi naslednje neenakosti:

Sl. 51. Sheme izračuna za grundiranje plošče: a - za cepitev, b - za potiskanje

Izračun se izvede pri izračunu ročice za potiskanje vogalnega kupa

N * _sj - izračunana obremenitev na kotni kupi, pri čemer se upoštevajo momenti v dveh smereh na ravni stopalke žage;

h₀₁ - višina delovnega odseka, ki je enaka razdalji od vrha pilotov do zgornje vodoravne površine plošče za rešetke ali spodnje faze (slika 52);

u_i - polovico vsote podstavkov i-tne bočne ploskve ekstrudirane figure z višino h₀₁, nastanejo s stiskanjem grla vogalnega kupa;

b_i - koeficient, izračunan po formuli

Primer 4. Izračun žlebne plošče za potiskanje namesto ležaja na kupu

Ploska žičnica počiva na kupih. Pile se zbirajo v grmovju na mestu nosilnih stebrov, kolona pa leži v razponu med piloti. Pri izračunu plošče za žaganje je potrebno izvesti potiskanje na mestu ležaja na kupu v skladu s klavzulo 3.96 Priročnika za oblikovanje betonskih in armiranobetonskih konstrukcij iz težkega betona brez prednapenjanja armature na SNiP 2.03.01-84.

Na stebrih je žleb, razmak med koloni je 5x5 m, na vsakem stolpcu je grmica štirih pilotov, razdalja med piloti je 1 m (vzdolž osi Y) in 1,6 m (vzdolž osi X), kolona je na sredini. Zahtevati je treba izraćun reśev pri razpokah v senci obarvanih pilotov. Debelina žlebne plošče je 500 mm, razdalja od spodnjega roba plošče do osi delovne armature je 50 mm, beton razreda B25 (Rbt = 9,7 kg / cm² z razmerjem delovnega stanja 0,9), zbiralna površina obremenitve iz grla na stebru je 2,5x2, 5 m², začasna obremenitev iz pritličja 1. nadstropja 400 kg / m², trajna obremenitev (brez upoštevanja lastne teže plošče) 300 kg / m²; razdelek stolpca 300x300 mm; obremenitev iz kolone na rešetki N = 400 t, Mh = 50 t ∙ m, Mu = 36 t ∙ m; premer kopita je 400 mm.

Optimalen je za izračun porušitve, da se na kup kupi največja obremenitev, ki izhaja iz izračuna grla ali celotne zgradbe kot celote. Predpostavimo pa, da takih rezultatov nismo dobili in zbrali obremenitev na kupu za razpoložljive začetne podatke.

Katere vertikalne obremenitve bodo padle na kup? Vse enakomerno porazdeljene obremenitve (masa grla, začasna in trajna obremenitev žerjavov), vzeta iz izračunanega območja. Izračunano območje (prikazano na sliki z modro črtkano črto) je enostavno določiti: med našim kupom in vsemi sosednjimi potegnemo aksialne črte (točno na sredini med kupolama) - obremenitev s polovice razpona se bo spustila na naš kup, od druge polovice do sosednje. Kot rezultat, dobimo kvadrat zbirke tovora 2,5 x 2,5 m.

V tabeli smo zmanjšali enakomerno razporejene obremenitve.

Izračun pri štrlečih žerjavih

Opombe: 1. Na in manj kot 1, b koeficientov₁ in b₂ se upoštevajo enako kot kadar, to je enako 0,6; s c₀₁ in z₀₂ se domneva, da je h₀₁.

Ko in več kot 2,5, koeficienti b₁ in b₂ enako 1, in c vrednosti₀₁ in z₀₂ enaka 0,4 ure₀₁.

2. V primerih, ko je kotni kup v grilah s kneecapom v skladu s projektom v načrtu na obeh straneh kneecap za 50 mm ali več, se preverjanje, ali se krožna žlica potisne z žlebičem, ne izvaja.

Izračun moči nagnjenih delov žaric na delovanje prečne sile

2.10. Izračun moči nagnjenih odsekov žarnic na delovanje prečne sile poteka po formuli

kjer je vsota reakcij vseh pilotov izven najbolj obremenjenega dela rešetke ob upoštevanju večje velikosti upogibnega momenta;

b je širina podplata grila;

h₀-ocenjena višina v obravnavanem delu grla;

s- dolžino projekcije nagnjenega dela, vzeta enako razdalji od ravnine notranjih površin pilotov do najbližje površine kolena ali žage (hudiča 7,a) in s ploščnimi rešetkami - na najbližji stolpec obraz (risba 7,b).

Vrednost se vzame ne manj kot 0,4 oziroma, ne več kot 1,67 in

Opomba V stopničastih rešetkah pri preverjanju trdnosti nagnjenih odsekov, ki sekajo po dveh korakih, za izračunano vrednost b v formula (15) glede na vrednost b_rdeča opredeljeno s formulo

kjer je b širina spodnjega koraka (širina podplata žara);

b₂- širina druge faze;

h₀ -izračunana višina spodnjega dela žage;

h₀-višina drugega koraka rešetke.

2.11. Z več vrstami razporeditve pilotov preverjanje moči nagnjenih odsekov žerjavov na učinek prečne sile poteka na odsekih, ki potekajo skozi notranje površine vsake vrste pilotovrisba 7,v).

Pekel 7. Sheme, sprejete pri izračunu trdnosti nagnjenih odsekov žage na prečni sili

a - za rešetko s podstavki za kolen; b - za rešetko za plošče; za - za rešetko z več vrstami razporeditve kupa nad pokrovom kolena

Izračun pri štrlečih žerjavih

Prijava ni uspela. Lahko brez komentarja prijavite svoj račun: GOST geslo: gost

• Forum Webcad.pro
• "Izračun pri prisilni grundaciji s kolono in vogalom

Strani: 1

# 1 2017-01-20 12:15:19

Izračun pri potiskanju žerjavov za stolpec in vogal

Predlagam izvajanje tega izračuna. Avtomatizirane izračune, opravljene z uporabo prostega nanokada 5.1 skozi tabele, predlagam, da jih vzamemo kot osnovo.

# 2 2017-01-20 21:41:21

Re: Izračun pri pritisku na žarjenje s kolono in kotnim kupom

Ali pravilno razumem, da govorimo o izračunu iz "priročnika za oblikovanje armiranobetonskih grillov temeljev za kolone zgradb in konstrukcij do SNIP 2.03.01-84"? In še posebej o formuli (14)?

# 3 2017-01-23 10:55:32

Re: Izračun pri pritisku na žarjenje s kolono in kotnim kupom

Formula (14) je izračun za potiskanje vogalnega kupa. Prav tako gre za formulo (1) in formulo (8). O formulah (6), (7) - upoštevati prečno ojačitev

# 4 2017-01-23 22:19:18

Re: Izračun pri pritisku na žarjenje s kolono in kotnim kupom

Iz neznanega razloga imam samo vogalček v glavi levo od besedne zveze :)

Na račun Nanocada - ne morem takoj odgovoriti - nisem seznanjen, nisem ga uporabil. Toda na splošno je izračun kot tak, da ne preveč zapleten - poskusil bom to narediti v skladu s priročnikom, če bi karkoli - prosil bom za pomoč.

Torej bi morali izhajati iz dveh izračunih:
1) Štancanje stolpca.
2) Prisiljevanje vogalnega kupa.

Iztegljiv stolpec ima poseben primer - z dvema pilicama, ki je verjetno treba opraviti tudi kot ločen izračun.

# 5 2017-01-27 00:34:54

Re: Izračun pri pritisku na žarjenje s kolono in kotnim kupom

Ne morem takoj dobiti dovolj časa, zato ni zelo hitro.
Tukaj je poročilo o vogalu, še ni vmesnika.

# 6 2017-01-28 20:27:51

Re: Izračun pri pritisku na žarjenje s kolono in kotnim kupom

Pripravil je vmesnik za vogalni kup in ga postavil na strežnik:

# 7 2017-01-29 21:39:32

Re: Izračun pri pritisku na žarjenje s kolono in kotnim kupom

Izračun pri pritisku na žarilni stolpec:

# 8 2017-01-29 23:30:34

Re: Izračun pri pritisku na žarjenje s kolono in kotnim kupom

Pri izračunu prisile grla za stolpec bi bilo dobro izvajati izračun monolitnega stolpca (onemogočiti obračunavanje alfa koeficienta). Prav tako bi bilo lepo izvajati vhod začetnih podatkov z nastavitvijo velikosti rešetke v načrtu in določitvijo koordinat središčev pilotov s samodejnim izračunom c_1, c_2. c_i, da bi lahko določili poljuben del stolpca. (Zapovedi v padajočem vrstnem redu pomembnosti)
Jutri na delu bom opravil preverjanje.

# 9 2017-01-30 00:11:27

Re: Izračun pri pritisku na žarjenje s kolono in kotnim kupom

Alfa ni problem - mi bomo. Z ostalimi, kot se zdi, veliko več težav. Seveda razumem, da bi bil najprimernejši pristop z dodelitvijo samovoljne ureditve pilotov in rešetke najbolj primeren, vendar v njej, razen zapletenosti, predvidevam številne negotovosti, zato ne bom obljubil, da bi ga izvajali doslej.

Mimogrede, ali se izvaja v Nanocadu in, če je tako, v kakšni obliki (ali lahko prenesete v pdf)?

# 10 2017-01-30 00:53:48

Re: Izračun pri pritisku na žarjenje s kolono in kotnim kupom

Alfa obdelana. Če ni vidna - osvežite stran Ctrl + F5.

Izračun grla za prebijanje kolone

2.2. Izračun za potiskanje centralno naloženega pilota temeljev temeljev s piloti s štirimi ali več pilicami se izvede po formuli (1), pod pogojem, da potiska poteka vzdolž stranske površine piramide, katere višina je enaka navpični razdalji od delovne armaturne plošče do dna kolone z manjšim podnožjem služi kot prečni prerez kolone in stranske ploskve, ki se raztezajo od zunanjih površin stebra do notranjih površin pilotov, so nagnjene v vodoravno ravnino pod kotom najmanj 45 ° in ne več kot kot piramida s c = 0,4 h₀ (glej risbo 1):

kje je f_na - ocenjena sila udarca, ki je enaka vsoti reakcij vseh pilotov, ki so zunaj spodnjega dna piramide porušenega, določena iz pogoja

Kadar se ti reakcijski količki izračunajo samo iz vzdolžne sile N, ki delujejo v prerezu kolone na zgornji vodoravni površini rešetke;

tu n je število kupov v grilju;

n₁ - število pilotov, ki se nahajajo izven spodnjega dna piramide;

R_bt - oblikovanje betonske odpornosti proti napetosti za armirane betonske konstrukcije, ob upoštevanju koeficienta delovnih pogojev betona;

h₀ - delovna višina prečnega prereza žičnice v pregledanem območju je enaka razdalji od delovne ojačitve plošče do dna kolone, ki se običajno nahaja 5 cm nad dnom stekla;

in_i - vsota podstavkov i-tne bočne ploskve potisne figure s številom obrazov m;

z_i - razdalja od obraza kolone do bočne ploskve kupa, ki je zunaj črtaste figure;

a - koeficient, ki upošteva delni prenos vzdolžne sile na del plošče skozi stene stekla, določen s formulo

tukaj a_f - stransko površino stolpa, vdelanega v kletno steklo, določena s formulo

tu b_kol, h_kol - dimenzije stolpca;

h_aps - dolžina tesnilnih stebrov v stekleni podlagi.

Pri izračunu prisile centralno naloženih gril s pravokotnim stolpcem formula (1) ima naslednjo obliko:

c₁ - razdalja od roba kolone z velikostjo b_kol na ravnino, ki je vzporedna z njo, ki poteka vzdolž notranje ploskve najbližje vrste pilotov, ki so zunaj spodnjega dna piramide razpoka;

c₂ - razdalja od obraza kolone z velikostjo h_kol na ravnino, ki je vzporedna z njo, ki poteka vzdolž notranje ploskve najbližje vrste pilotov, ki so zunaj spodnjega dna piramide.

Razmerje se vzame ne manj kot 1 in ne več kot 2,5.

Kdaj_i> h₀ c_i se domneva, da je h₀; z_i 0,75h_str) ali v rednih grilah (slika 5), ​​če je kolono v pravilnem delu grla vsaj 1/3 višine zakopan, poleg izračuna žarjenja za potiskanje v skladu z odstavki. 2.2 - 2.7 bi morala izračunati grlo pri delitvi kolone od sile N s formulo

kjer je N vzdolžna sila, ki deluje v prerezu kolone na zgornji vodoravni površini rešetke;

m - koeficient, izračunan po formuli

tukaj je_Sid - bočna kompresijska napetost, MPa, določena s formulo

tukaj a_b - najmanjši navpični del žlebiča vzdolž osi kolone minus vertikalne presečne površine stekla in površine trapezija pod stolpcem, pri čemer so stranice nagnjene pod kotom 45 ° (na sliki 5 je območje trapezija prikazano s črtkano črto);

R_bt, a - oznake so enake kot v formuli (1);

a je simbol stolpičnega odseka, vnesen v izračun (b_kol ali h_kol);

Dovoljeno jemati m = 0,75.

Nosilnost žarjenja pri cepitvi, ugotovljena po formuli (9), se primerja z njegovo nosilno zmogljivostjo za potiskanje () in največja od teh količin.

Pekel 5. Shema temeljev kupa s ploščatim žlebičem

V tem primeru nosilnost žerjavov, določena s formulo (9), ne sme biti več kot njena nosilna zmogljivost, da potisne kolono od vrha rešetke od vzdolžne sile in trenutka, ki deluje v tem delu. Izračun za potiskanje z vrha rešetke poteka v odstavkih. 2.2 - 2.7 z uvodom na desno stran formul (1); (4); (5); (8) koeficient 0,75 in ob h₀ enaka razdalji od delovne ojačitvene plošče na zgornjo vodoravno površino žage.

Izračun pri štrlečih žerjavih

Razred betona je bil razred B15, nato Rbt = 0,75 MPa (tabela 13 SNiP 2.03.01-84). Delovna višina odseka je bila h0 = 50 cm

Pogoj oblikovanja je naslednji:

Dimenzije bcol = 500 mm, hcol = 1400 mm, c1 = 400 mm in c2 = 250 mm, koeficient zanesljivosti za predvideni namen n = 0,95.

Določimo koeficient, ki upošteva delni prenos vzdolžne sile na ploščat del žarišča skozi stene stekla, za katerega predhodno določimo območje bočne površine dela stolpca Af, vgrajenega v steklo (ob zunanjem obrisu obeh vej).

Af = 2 (bcol + hcol) hg = 2 (0,5 + 1,4) 1,25 = 4,75 m 2;

Vrednosti reakcij na zgornji horizontalni ploskvi:

a) v prvi vrsti od roba rešetke s strani najbolj obremenjenega dela:

b) v drugi vrsti od roba rešetke:

Velikost potisne sile je določena s formulo:

Mejna vrednost potisne sile, ki jo zazna rešetka z dovoljeno debelino dna stekla:

npr. moč žice na predvidenem stolpcu.

Izračun kopališča za deformacije

Izvedite izračun temeljev za pilote za deformacije na kombiniranem učinku navpičnih in vodoravnih obremenitev ter trenutek z uporabo formule 14 Dodatek 1 k SNiP 2.02.03-85:

preverite stanje:

Vodoravna obremenitev glave pilota je enaka:

Deformacijski koeficient? = 0,887 m-1 (stran 6,9 tega izračuna). Konvencionalna širina odseka pilotov je bp = 0,95 m. Koeficient jakosti sorazmernosti za plastično peščeno ilovnino (JL = 0,6), v skladu s tabelo 1 inlp. SNiP 2.02.03-85 je: a = 47,2 kN / m3.

Glede na vrednost vzdolžne sile za zmanjšano globino kupa v tleh

= l = 5.950.887 = 5,28> 4

smo določili v skladu s tabelo 2 app 1 do SNiP 2.02.03-85 (zglobna spojka z žičko) z l = 4 in zi = 0. Dobimo = 0,409, potem:

Ker je sila Hel = 23,31 kN> nHI = 8,11 kN, se izračun izvede v skladu s prvo (elastično) stopnjo sistema pilota-tla.

Na šarnirskem nosilcu nizkega žarjenja na kupu M0 = 0 in = 0, zato so formule (30) in (31) v odstavku 12 Dodatka 1 k SNiP 2.02.03-85 v obliki:

Določite premikanje nivoja žlebiča iz vodoravne sile enote HII = 1:

kjer so brezmerni koeficienti A0 in B0 vzeti iz tabele 5, Dodatek 1 k SNiP 2.02.03-85 za globino globine skodelice = 4 m.

Izračun grla za prebijanje kolone

Izračun za potiskanje kolone s centralno naloženimi pilicami temeljev s podnožjem s štirimi ali več pilicami izvedemo iz stanja

izsekavanje poteka vzdolž stranske površine piramide, katere višina je enaka navpični razdalji od delovne ojačitve plošče do dna kolone; manj kot 45 ° in ne več kot kot piramidov c.

kjer je Fper izračunana sila potiskanja, ki je enaka vsoti reakcije vseh pilotov, ki se nahajajo izven spodnjega dna piramide potiskanja, m;

kjer je vsota reakcij vseh pilotov, ki se nahajajo na eni strani osi kolone v najbolj obremenjenem delu grla minus reakcij pilotov, ki se nahajajo na območju izsekane piramide na isti strani osi kolone.

Rbt je izračunana natezna trdnost betona za armirane betonske konstrukcije, ob upoštevanju koeficienta delovnih pogojev betona, kPa (tabela 12) [5]; delovna višina prečnega prereza rešetke na preskušenem delu, ki je enaka razdalji od delovne armaturne plošče na dno kolone, ki se običajno nahaja 5 cm nad dnom stekla, m; a0 - koeficient, ki upošteva delni prenos vzdolžne sile na del plošče skozi stene stekla

kjer je Af bočna površina stolpca, vdelanega v kletno steklo, m2

kjer bcol, hcol - velikost prereza kolone, m; hanc - globina sejanja kolone v kozarec temeljev, m; c1 je razdalja od obraza kolone z velikostjo bso1 do ravnine, ki je vzporedna z njo, ki poteka vzdolž notranje ploskve najbližje vrste pilotov, ki se nahajajo izven spodnjega dna piramide potiskanja, m; c2 je razdalja od obraza kolone z velikostjo hcol do ravnine, ki je vzporedna z njo, ki poteka vzdolž notranje ploskve najbližje vrste pilotov, ki se nahajajo izven spodnjega dna piramide,

Razmerje se vzame najmanj 1 in ne več kot 2,5. Če je ci vzet enak kot h0; ko ci vzamemo enako 0,4h0.

Izračun povprečnega stolpca

Sl. 11. Diagram nastajanja piramide, ki se siluje pod pravokotno armirano betonsko kolono

Af = 2 * (0,5 + 1,1) * 1,1 = 3,52 m2;

Fper = 2 * (3 * 727,74 + 2 * 651,22) = 6971,32 kN;

za razred betona B15 Rbt = 0,7 * 103 * 0,9 = 0,675 * 103 kPa

Kako izračunati podlago za trikotnike za potiskanje kolone?

Bistvo stvari je, da bomo zgradili 2-nadstropni industrijski prostor (3.500 kvadratnih metrov na vsakem nadstropju) kovinskih konstrukcij, nato pa plating s sendvič ploščami. Kovinski stolpi bodo nameščeni na temelju. Vprašanje: Kako izračunati grčevine temeljnih temeljev?

Vaše vprašanje nima absolutno nobenih podatkov za izračune, zato se morate samo seznaniti s dokumentom SNiP II-B.1-62: "Betonske in armiranobetonske konstrukcije. Brez tega dokumenta ne boste mogli oblikovati osnove za pilote. Izračune temeljev pilotov določajo dve omejitveni točki:

trdnost osnovnih materialov;

nosilnost razpoložljivih tal;

nosilnost podlage, če so velike obremenitve vodoravno.

Izračune za obremenitev vodoravno na 1 kupu določimo ob upoštevanju enotnega ločevanja sile na nameščenih pilotov. Rooster plošča pod temelj mora biti v zvezi z vsemi piloti neskončno togih.

To so osnovne formule, s katerimi lahko delate:

Za odgovor na vprašanje, podatki, ki jih je predložil avtor, očitno niso dovolj. Prvič, načrtovana razporeditev kovinskih stebrov na rešetki ni znana - z ležajem na grmičevju ali med piloti. Drugič, lokacija pilotov ni znana - v vrsti ali vrsti dveh ali štirih pilotov. Tretjič, vrsta pilotov ni znana - armirani beton, dolgčas, vijak, pa tudi razdalja med njimi in vrsto rešetke - monolitna ali montažna, kvadratna ali pravokotna. No, in kar je najpomembnejše - velikost bremen, ki bo prenesla stolpce na žar, ni znano.

Iz tega razloga avtorju vprašanja ostane samo, da glede na parametre teh podatkov svetuje avtorju naslednjih priročnikov, ki računski metodi predstavljajo potrebna pojasnila:

Za izračune lahko uporabite:

- priročnike za delo študentov na nalogi predmeta "Temelji in fundacije", ki se nahajajo na tem naslovu;

- tukaj se obravnava izračun centralno naloženih gril, ki ležijo na 4 ali več smuči za potiskanje stolpca, in priporočila o izračunu (UDK 624.155, ki je začela veljati leta 2004) najdete na tej povezavi

- vodnik za izdelavo armiranobetonskih parcel za stebre (Priročnik za SNiP 2.03.01, začetek veljavnosti decembra 1984). Zagotavlja podatke o izračunu kvadratnih grindov pravokotne in kvadratne oblike, ki temelji na kupih grmov, sestavljenih iz 2, 4 ali več pilotov. Poiščite tukaj;