Cf globina temeljev

5.5.2. Regulativna globina sezonskega zamrzovanja tal dfn, m, je enako povprečju letnih največjih globin sezonskega zamrzovanja tal (po opazovanjih za obdobje najmanj 10 let) na odprtem, goli od snežnega vodoravnega območja na ravni podzemne vode pod globino sezonskega zamrzovanja tal.

Pri uporabi rezultatov opazovanj dejanske globine zamrzovanja je treba upoštevati, da ga je treba določiti s temperaturo, ki označuje prehod plastično zamrznjenega tla po GOST 25100

5.5.2. Regulativna globina sezonskega zamrzovanja tal dfn, m, je enako povprečju letnih največjih globin sezonskega zamrzovanja tal (po opazovanjih za obdobje najmanj 10 let) na odprtem, goli od snežnega vodoravnega območja na ravni podzemne vode pod globino sezonskega zamrzovanja tal.

Pri uporabi rezultatov opazovanj dejanske globine zamrzovanja je treba upoštevati, da ga je treba določiti s temperaturo, ki označuje prehod plastično zamrznjenega tla na trdo zamrznjeno podlago po GOST 25100.

5.5.3. Regulativna globina sezonskega zamrzovanja tal dfn, m, če ni podatkov o dolgoročnih opazovanjih, je treba določiti na podlagi toplotnih izračunov. Za območja, kjer globina zamrznitve ne presega 2,5 m, se njegova formula lahko določi s standardno vrednostjo

kje je mt - brezmerski koeficient, ki je numerično enak vsoti absolutnih vrednosti povprečnih mesečnih negativnih temperatur na leto na določenem območju, prevzeta nad SNiP 23-01, in če v njej ni podatkov za določeno točko ali površino gradnje - na podlagi opazovanj hidrometeorološke postaje, ki je v podobnih pogojih s površino gradnje ;

d0 - vrednost, za katero se domneva, da je 0,23 m za suknjiče in gline; peščena ilovica, drobni pesek in mlet pesek - 0,28 m; prod, grobi in srednji pesek - 0,30 m; groba tla - 0,34 m.

D vrednost0 za tla neenotne sestave je opredeljena kot tehtano povprečje v globini prodiranja zmrzali.

Normativna zamrzovalna globina tal na območjih, kjer je dfn > 2,5 m, pa tudi v gorskih območjih (kjer se terenski, geotehnični in podnebni pogoji dramatično spremenijo) je treba določiti s toplotnim izračunom v skladu z zahtevami SP 25.13330

Online izračun globine temeljev

Minimalna globina temeljev v vseh tleh, razen kamnine, se priporoča, da sprejmejo najmanj 0,5 m, štetje s površine zunanje postavitve. (VODILO ZA OBLIKOVANJE OSNOV ZGRADB IN KONSTRUKCIJ, MOSKVA 1978).

Ocenjena globina zamrzovanja

5.5.4. Ocenjena globina sezonskega zamrzovanja tal df, m, določen s formulo

kjer je dfn - normalna zamrzovalna globina, m, določena v skladu s 5.5.2 - 5.5.3;

kh - koeficient, ki upošteva vpliv toplotnega režima konstrukcije, upoštevanega za zunanje temelje ogrevanih konstrukcij - v skladu s tabelo 5.2; za zunanje in notranje temelje neogrevanih struktur kh = 1,1, razen območij z negativno povprečno letno temperaturo.

Koeficient kh pri oceni povprečne dnevne temperature zraka v prostoru, ki meji na zunanje temelje, ° C

Kako določiti globino temeljev

V začetnih fazah oblikovanja se določi globina polaganja traku, njegovega tipa in razporeditve. Ti podatki so potrebni za nadaljnje izračune trakovne osnove za statične in dinamične obremenitve. Pri tem upoštevamo dejavnike, kot so: globina sezonskega zamrzovanja, statična raven podtalnice, razred strukture, seizmičnost območja, geologija tal.

Po priporočilih skupnega podjetja se za posamezne predmete oblikujejo posamezni projekti ustrezne zahteve GOST-a. Poznavanje teh določb je potrebno za vsakega razvijalca, ki je konfiguriran tako, da samostojno izvaja faze gradnje od nastanka projekta do zagona predmeta.

Dejavniki, ki vplivajo na globino temeljev

Pred začetkom gradnje objekta izdelamo projekt, na podlagi katerega se bodo izvajali gradbena in inštalacijska dela, povezava z obstoječimi komunikacijskimi omrežji. Na podlagi tega dokumenta se po registraciji zbira podpis nadzornih organizacij izda gradbeno dovoljenje.

Pomembno je! Ne začnite delati, preden pridobite dovoljenje za posamezno gradnjo.

Oblikovanje trakove osnove, opredelitev njegovega prodiranja je izvedena ob upoštevanju vpliva naslednjih dejavnikov:

  1. Globina sezonskega zamrzovanja pod osnovnimi tlemi.
  2. Raven podzemne vode, poplavna voda.
  3. Sestava in pojav tal, njihovih lastnosti, nosilnosti.
  4. Razred odgovornosti, trajnosti, strukture kapitala.
  5. Obremenitev, ki se prenaša na podlago traku od teže stavbe.
  6. V bližini stavb.
  7. Seizmičnost območja.
  8. Ekološke in sanitarne zahteve.
  9. Ekonomska izvedljivost pri izbiri možnosti.

Globina zamrzovanja, metode za določanje

Pri določanju globine temeljne noge pomembno vlogo igra pravilna določitev normativne globine zamrzovanja za določeno območje gradnje. Oblikovne organizacije, da bi olajšale izračune, uporabijo zemljevid z izoliranimi izotermičnimi črtami ali tabelo, v kateri so vrednosti normalizirane penetracije zmrzali za velika mesta in regije Rusije.

Regulacijsko globino kondenzata na področju gradnje trakove osnove lahko izračunamo neodvisno z uporabo empirične formule (5.3 SP 22.13330.2016) za območja z zmrznjeno prodiranjem 50 let), stopnjo odgovornosti, kapitalizem (GOST 27751). Pomembno vlogo pri oblikovanju igra:

  • nobena višja tla ne morejo nositi izračunane obremenitve;
  • potreba po kletni napravi za ožičenje;
  • iskanje številnih velikih predmetov, ki med operacijo lahko spremenijo lokacijo in lastnosti tal;
  • povečana seizmičnost.

Vezava takšnih zgradb je narejena na osnovi globokih inženirskih izračunov ob upoštevanju pravil in zahtev SP 22.1330.2016, z uporabo potrebnih ukrepov za zaščito temeljev pred iztirnicami, podtalnico in poplavnimi vodami.

Veljavne vrste zaščite:

  • ogrevanje, ki omogoča vzdrževanje temperature bazena in preprečevanje ledu;
  • drenažo na dnu podplata s perforiranimi cevmi za odstranjevanje podtalnice in taline;
  • fiksno oplaščenje;
  • izolirana slepa površina ocenjene širine;
  • izolacija kleti;
  • krepitev zemlje z injiciranjem cementne malte, če je potrebno.

Plitki temelji, trdne plošče

Plitke temelje se uporabljajo za stavbe kategorij 2 in 3, kadar je globina penetracije proti zmrzovanju majhna in ni ekonomsko izvedljiva za poglabljanje podplata. Druga možnost je globina sezonskega zamrzovanja pod nivojem podzemne vode.

Obenem bi morala geologija zemelj na lokaciji omogočati naravno nosilnost za gradnjo plitko vgrajene podlage.

Razporeditev trdne plošče po SP 50-101-2004.

Ureditev mora vključevati odvajanje, izolacijo slepe površine, zanesljivo vodoodpornost. Včasih je v projektu predvideno vnaprejšnje ojačanje osnovnih tleh z vbrizganjem cementne malte, nameščanjem pilotov, da se vzorec dvigne v primeru otoka.

Ti ukrepi so zelo učinkoviti, vam omogočajo, da zagotovite trajnost fundacije na 50 let. Izračun temeljev stopala se opravi ob upoštevanju geologije razdeljevanja slojev tal na lokaciji.

Širina podlage je odvisna od nosilnosti tal, na kateri stoji, in debeline opeke ali blokaste stene stavbnega ogrodja, izračunane iz toplotnih izgub pri določeni podnebni coni.

Priporočljivo je, da zgradite ploščo monolitno podlago v gosto zgrajenih mestih in regijah, na primer v Moskvi, kjer je sposobnost kopati globokih jam je omejena. Upoštevajoč konstrukcijsko tehnologijo, je osnova plošče bolj zanesljiva kot druge osnove.

Izračun se izvaja v skladu z določbami skupnega podjetja 50-101-2004, je težko za nestrokovnjaka, ugodno za gospodarske stroške, čas gradnje.

Podrobnejše informacije o temi:

Cf globina temeljev

OSNOVE ZGRADB IN KONSTRUKCIJ

Tla osnove zgradb in objektov

____________________________________________________________________
Primerjalno besedilo SP 22.13330.2016 s SP 22.13330.2011, glej povezavo;
Primerjalno besedilo SP 22.13330.2011 z SNiP 2.02.01-83 * glej povezavo.
- Opomba baze proizvajalca.
____________________________________________________________________


Datum uvajanja 2011-05-20

IZVAJALCI 1 - raziskave, oblikovanje in raziskave ter oblikovanje in tehnologijo Zavod fundacij in podzemnih objektov im.N.M.Gersevanova - Inštitut za "SOP" gradbeništvo "(NIIOSP im.N.M.Gersevanova)

2 PREDLOŽEN Tehnični odbor za standardizacijo (TC 465) "Gradbeništvo"

3 PRIPRAVLJENO ZA ODOBRITEV S STRANI URADA ARHITEKTURE, IZGRADNJE IN URBANIZACIJE

5 REGISTRACIJA Zvezne agencije za tehnično regulacijo in meroslovje (Rosstandart). Revizija skupnega podjetja 22.13330.2010

Uvod


Ta dokument vsebuje smernice za oblikovanje temeljev zgradb in objektov, vključno s podzemnimi, ki so postavljeni v različnih inženirskih geoloških pogojih za različne vrste gradnje.

1 Področje uporabe


Ta sklop pravil (v nadaljnjem besedilu: Joint Venture) se uporablja za zasnovo temeljev novo zgrajenih in obnovljenih stavb in objektov v jamah.

2 Normativne reference


Ta JV zagotavlja povezave do naslednjih regulativnih dokumentov:

JV 35.13330.2011 "SNiP 2.05.03-84 * Mostovi in ​​cevi"

GOST 5180-84 Tla. Metode za laboratorijsko določanje fizikalnih lastnosti

3 Pojmi in definicije


Izrazi in definicije so podani v Dodatku A.

4 Splošne določbe

4.1 Ta JV temelji na naslednjih predpostavkah in določa, da:

4.2 Temelji in temelji struktur bi morali biti zasnovani na podlagi in ob upoštevanju:

a) rezultate inženirskih raziskav za gradbeništvo;

b) podatke, ki opisujejo namen, konstrukcijo in tehnološke značilnosti zgradbe in pogoje njegovega delovanja;

c) obremenitve na temeljih;

d) okoliške stavbe in vpliv na novo zgrajenih in rekonstruiranih stavb;

e) okoljske in sanitarno-epidemiološke zahteve.

4.3 Pri oblikovanju temeljev in temeljev je treba zagotoviti rešitve za zagotovitev zanesljivosti, trajnosti in gospodarnosti na vseh stopnjah gradnje in obratovanja objektov. Potrebno je izvesti tehnično in ekonomsko primerjavo možnih konstrukcijskih rešitev za izbiro najučinkovitejše in zanesljivejše konstrukcijske rešitve, ki zagotavlja najbolj celovito uporabo močnostnih in deformacijskih lastnosti tal ter fizikomehanskih lastnosti temeljev in drugih podzemnih konstrukcij.

4.4 Projektiranje je treba opraviti v skladu s specifikacijami konstrukcije in potrebnimi vhodnimi podatki (glej 4.2).

4.5 Pri načrtovanju je treba upoštevati raven odgovornosti strukture v skladu z GOST 27751: I - povečano, II - normalno, III - zmanjšano.

4.6 Inženirske raziskave za gradnjo, zasnovo temeljev in temeljev ter njihovo zasnovo morajo izvajati organizacije, ki imajo ustrezna odstopanja za te vrste dela.

4.7 Geodetski za gradnjo je treba izvesti v skladu z zahtevami skupnega podjetja 47.13330, SP 11-102 [1], SP 11-104 [2], SP 11-105 [3], državni standardi in drugi normativni dokumenti, povezani s inženirske ankete in testiranje tal za gradnjo.
________________

Glej poglavje Bibliografija, pos. [3]. - Upoštevajte proizvajalca baze podatkov.

4.8 Rezultati raziskava gradnja mora vsebovati potrebne podatke in zadosten za izbiro vrste substrata, temeljev in podzemnih konstrukcij in njihovih izračunov na omejevanje pogoje glede na napovedi morebitnih sprememb (v postopku gradnje in obratovanja) geotehničnih razmer gradbišču in lastnosti tal in tudi vrsto in obseg inženirskih dejavnosti, potrebnih za njegov razvoj.

4.9 Za izbiro vrste temeljev in temeljev je namen načrtovalne sheme za interakcijo konstrukcij konstrukcije z osnovo pojasniti zahteve za mejne deformacije temeljev temeljev konstrukcije, geotehnične napovedi njegovega vpliva na okoliško zgradbo itd. je treba upoštevati konstruktivne rešitve konstruirane konstrukcije, zaporedje njene konstrukcije in pogoje za nadaljnje obratovanje.

4.10 Zasnova mora upoštevati lokalne pogoje gradnje, kot tudi obstoječe izkušnje pri načrtovanju, gradnji in obratovanju objektov v podobnih geoloških in okoljskih pogojev in usmeritev ozemeljske prava. Za to je treba imeti podatke o geotehnika in okoljskih razmer na območju in značilnosti okoliških stavb, konstrukcije, postavljene na uporabljenih gradbenih, obremenitve, vrste in velikosti temeljev, pritisk tal na dnu in opazovanih deformacije strukture baze. To bi morali upoštevati tudi podatke o proizvodnih zmogljivosti gradbenih organizacij in park opreme, pričakovane vremenske razmere v celotnem obdobju gradnje. Podatki let lahko odločilna pri izbiri vrste podlag (npr naraven, zmlet ali skladovnice), globino temeljih, metode priprave baze in tako naprej.

4.11 Pri oblikovanju osnove in temelje zgradb, potrebnih za uskladitev z zahtevami normativnih dokumentov o organizaciji gradnje (48.13330 SP), Nizke gradnje (SP 45,13330), geodetskih del (snip 3.01.03), varnost (snip 12-03), itd

4.12 Pri izgradnji novega objekta ali rekonstrukciji obstoječe strukture v pozidanem območju je treba upoštevati njen vpliv na okoliško poslopje, da bi preprečili nesprejemljive dodatne deformacije.

4.13 Osnutki temeljev in temeljev novo zgrajenih ali rekonstruiranih objektov, vključno z njihovo lokacijo v okoliških stavbah, morajo vključevati geotehnično spremljanje. Sestava, obseg in metode geotehničnega spremljanja, odvisno od stopnje odgovornosti objektov, kompleksnosti inženirskih in geoloških pogojev ter drugih dejavnikov, so navedene v oddelku 12.

4.14 Pri oblikovanju temeljev in temeljev edinstvenih stavb in objektov ali njihovih rekonstrukcij ter struktur I ravni odgovornosti, vključno s tistimi, ki so bile obnovljene, je treba zagotoviti znanstveno in tehnično podporo za gradnjo v okoliških stavbah.

4.15 Obseg dela na področju znanstvene in tehnične podpore inženirskih raziskav, načrtovanja in gradnje temeljev, temeljev in podzemnih delov konstrukcij mora določiti splošni oblikovalec in se strinja s strani gradbenega kupca. Področje uporabe znanstvene in tehnične podpore mora vključevati:

4.16 Program in rezultati študij tehnike, projektno dokumentacijo za bazo, morajo ustanove in strukture podzemnih delov novozgrajenih (obnovljenih) objektov, vključno z ograjo jam, in rezultati napovedi geotehničnega in geotehničnega programa spremljanja opraviti geotehnično strokovno znanje in izkušnje za naslednje možnosti:

4.17 Pri oblikovanju temeljev, do podzemne konstrukcije monolitnega, montažni betona ali armiranega betona, kamna ali zid voditi SP 63,13330, 15,13330 JV, JV 28,13330, SNP 3.3.01, 3.04.01 snip.

4.18 Materiali, izdelki in konstrukcije, ki se uporabljajo v gradbeništvu, morajo ustrezati zahtevam projekta, ustreznim standardom in tehničnim pogojem. Zamenjava materialov, izdelkov in konstrukcij, predvidenih v projektu, je dovoljena samo po dogovoru z organizacijsko organizacijo in stranko.

4.19 Pri zasnovi razlogov je treba za poznejšo uporabo zagotoviti obnovitev (recikliranje) motenega ali neproduktivnega kmetijskega zemljišča, zasaditi zeleno površino itd.

4.20 Na področjih, kjer so po inženirske in okoljske študije razvoj plina (radona, metana in drugih.) Je treba zagotoviti ob stiku z izolacijo struktur zemeljskih, ki zmanjšujejo ali koncentracije plina v skladu z zahtevami SanPin 2.1.7.1287.

5 Razlogi za zasnovo

5.1 Splošna navodila

5.1.1 Oblikovanje razlogov vključuje utemeljeno odločitev:

5.1.2 Osnove je treba izračunati glede na dve skupini omejitvenih pogojev: prvi je glede na nosilnost in drugi glede na deformacije.

5.1.3 Izračun osnove za nosilno zmogljivost je treba opraviti v primerih, ko:

a) v klet prenesejo pomembne vodoravne obremenitve (pritrdilne stene, temelje ekspanzijskih konstrukcij, poglabljanje klete rekonstruiranih objektov itd.), vključno s seizmičnimi;

b) struktura se nahaja na pobočju ali v njegovi bližini;

c) objekt se nahaja v bližini jame ali podzemnega dela;

d) je osnova zložena z dispergiranimi tlemi, kakor je določeno v 5.7.5;

e) temelj je sestavljen iz kamnitih tal;

e) gradnja se nanaša na raven odgovornosti I (GOST 27751);

g) poveča obremenitev na bazi med obnovo stavb.

5.1.4 Gradnjo in njegovo ustanovitev je treba obravnavati v enotnosti, tj. je treba upoštevati interakcijo strukture z osnovo. Analizne, numerične in druge metode (vključno z metodo končnih elementov, metodo končnih razlik, metodo mejnih elementov itd.) Se lahko uporabijo za skupno izračunavanje struktur in baz.

5.1.5 Namen izračuna osnov za omejevanje stanja je izbira tehnične rešitve temeljev, ki zagotavlja, da fundacija ne more doseči mejnih pogojev, navedenih v 5.1.2. Pri tem je treba upoštevati ne samo obremenitev iz načrtovane strukture, temveč tudi morebiten škodljiv vpliv zunanjega okolja, kar vodi do sprememb v fizikalnih in mehanskih lastnostih tal (npr. Pod vplivom površinske ali podzemne vode, podnebnih dejavnikov, različnih vrst toplotnih virov, tehnoloških učinkov itd.) d.) Ožiganje, otekanje in slano tla so še posebej občutljive na spremembe v vlažnosti, otekanje in iztegovanje pa je še posebej občutljivo na spremembe v temperaturi.

5.1.6 Izbrati je treba zasnovo sistema "gradnja - temelj" ali "temelj - temelj" ob upoštevanju najpomembnejših dejavnikov, ki določajo stresno stanje in deformacije temeljev in konstrukcij konstrukcije (strukturna zasnova konstrukcije, značilnosti njegove konstrukcije, geološka struktura in lastnosti tal temeljev, možnost njihove spremembe v procesu gradnje in obratovanja objektov itd.). Priporočljivo je upoštevati prostorsko delovanje struktur, geometrijsko in fizikalno nelinearnost, anizotropijo, plastične in reološke lastnosti materialov in tal, razvoj območij plastične deformacije pod temeljem.

5.1.7 Rezultati inženirskih in geoloških raziskovanj morajo vsebovati informacije o:

5.1.8 Sestava fizikalnih in mehanskih lastnosti tal vključuje:

5.1.9 Poročilo o inženirskih in geoloških raziskavah obsega: stolpce podzemne obdelave in inženirsko-geološke odseke, ki označujejo mesta vzorčenja za preskusne točke tal in polj ter ravni podtalnice; tabel in seznamov kazalcev fizikalnih in mehanskih značilnosti tal, njihovih normativnih in izračunanih vrednosti; grafično polje in laboratorijski testi tal; izjave o kemičnih analizah podzemne vode in njihove agresivnosti na beton in kovine.

5.2 Obremenitve in vplivi, ki se upoštevajo pri izračunu razlogov

5.2.1 Obremenitve in vplivi na temeljih, ki jih pošiljajo temelji struktur, je treba določiti z izračunom, praviloma na podlagi upoštevanja skupnega dela strukture in temeljev.

a) razloge za strukturo stopnje odgovornosti III;

b) celotno stabilnost temeljne mase tal skupaj z gradnjo;

c) povprečne vrednosti temeljev sedimentov;

d) deformacije baze pri vezavi tipične oblike na lokalne pogoje tal.

5.2.2 Vsi osnovni izračuni morajo biti opravljeni na izračunanih vrednostih bremen, ki jih določi varnostni faktor in obremenitev, odvisno od skupine mejnih skupin.

5.2.3 Izračun osnove deformacij je treba opraviti na glavni kombinaciji bremen; na nosilnost - na glavni kombinaciji in ob prisotnosti posebnih obremenitev in učinkov - na glavne in posebne kombinacije.

5.2.4 Pri izračunavanju podlage je treba upoštevati tovore iz shranjenega materiala in opremo, nameščene v bližini temeljev.

5.2.5 Pri izračunavanju podlag za deformacije je dovoljeno upoštevati napore v strukturah, ki jih povzročajo vplivi klimatskih temperatur, če razdalja med temperaturno-sedimentnimi šivi ne presega vrednosti, določenih v gradbenih kodah za načrtovanje posameznih konstrukcij.

5.2.6 Obremenitve, vplivi, njihove kombinacije in varnostni faktorji obremenitve pri izračunavanju nosilcev mostov in cevi pod nasipom je treba upoštevati v skladu z zahtevami SP 35.13330.

5.3 Normativne in izračunane vrednosti značilnosti tal

5.3.1 Glavni parametri mehanskih lastnosti tal, ki določajo nosilnost podlag in njihove deformacije, so trdnostne in deformacijske lastnosti tal (kot notranjega trenja, specifična adhezija, enosna kompresijska trdnost kamnitih tal, deformacijski modul in koeficient prečne deformacije tal). Dovoljeno je uporabljati druge parametre, ki karakterizirajo interakcijo temeljev z osnovno zemljo in eksperimentalno določajo (specifične sile v času zamrzovanja, koeficienti togosti temeljev itd.).

5.3.2 Karakteristike tal naravnega sestavka in umetnega izvora je treba določiti za ravni struktur I in II ravni odgovornosti na podlagi njihovih neposrednih preskusov v poljskih in laboratorijskih pogojih ob upoštevanju možnih sprememb vlage v tleh med gradnjo in obratovanjem objektov, ker niso popolnoma nasičeni (0,8) gline in muljasti pesek, pa tudi specifična tla, je zaradi povečane vlažnosti mogoče zmanjšati njihove moči in deformacijske lastnosti. Za določitev značilnosti trdnosti in tleh, za katere se predvideva povečanje vlažnosti, se vzorci tla predhodno nasičijo z vodo do vrednosti vlažnosti, ki ustrezajo napovedi. Pri določanju modulov deformacije na polju je dovoljeno opravljati teste tal pri naravni vlažnosti z naknadno korekcijo dobljene vrednosti modulov deformacije na podlagi kompresijskih testov. Materiali poročanja bi morali zagotoviti skupno analizo rezultatov poljskih in laboratorijskih študij.

5.3.3 Najbolj zanesljive metode za določanje deformacijskih značilnosti razpršenih tleh so poljski preskusi statičnih obremenitev v jarkih, ceveh ali jarkih z uporabo ravnih vodoravnih matrice s površino 2500-5000 cm, kot tudi v vdolbinicah ali v matriki z uporabo ravnega žiga ali vijačne lopute s površino 600 cm (GOST 20276).

5.3.4 Deformacijski moduli peščenih in glinenih tal, ki nimajo izrazite anizotropije njihovih lastnosti v vodoravni in navpični smeri, se lahko določijo s preskušanjem z merilniki tlaka v vdolbinicah ali v matriki (GOST 20276).

5.3.5 Moduli deformacije peskov in glinenih tal se lahko določijo z metodo statičnega sondiranja in s peskom (razen z nasičeno mleto vodo) z metodo dinamičnega zvočenja (GOST 19912) z uporabo tabel iz SP 11-105 (del I) [3], ali regionalne tabele v teritorialnih gradbenih kodah.

5.3.6 V laboratorijskih pogojih se lahko modul deformacije glinastih tleh določi v stiskalnih napravah in instrumentih treh osnih kompresij (GOST 12248).

SNiP 2.02.01-83 * Temelji zgradb in objektov

Glede na pismo ministrstva za regionalni razvoj Rusije z dne 15. avgusta 2011 N 18529-08 / IP-OG, posodobljeni pravilniki (SP) ne prekličejo delovanja prejšnjih pravilnikov (SNiP). Njihova zamenjava se izvede z ustreznimi spremembami na navedenih seznamih.

Od 20. maja 2011 je s sklepom Ministrstva za regionalni razvoj Rusije z dne 28. decembra 2010 št. 823 začela veljati dopolnjena izdaja (SP 22.13330.2011) SNiP 2.02.01-83. Razlogi za stavbe in zgradbe.

SNiP 2.02.01-83 * je ponatis SNiP 2.02.01-83 s spremembo št. 1, potrjen z Resolucijo Državnega gradbenega odbora Rusije z dne 9. decembra 1985 št. 211.

Spremenjena številka 2, potrjena z Odlokom Državnega odbora za gradnjo ZSSR z dne 1. julija 1987, št. 125.

Število postavk in aplikacij, ki so bile spremenjene, so označene z zvezdico.

Pri uporabi normativnega dokumenta je potrebno upoštevati potrjene spremembe stavbnih norm in pravil in državnih standardov, objavljenih v reviji »Bilten gradbene opreme« in indeksa informacij »Državni standardi«.

Te standarde je treba upoštevati pri načrtovanju temeljev stavb in konstrukcij 1

________________
1 Nadalje, če je mogoče, se namesto izraza "stavbe in strukture" uporablja izraz "strukture", če je mogoče.

Ti standardi ne veljajo za zasnovo temeljev hidravličnih konstrukcij, cest, plavajočih tal, konstrukcij, izdelanih na tleh permafrosta, ter temeljev temeljev temeljev, globokih nosilcev in temeljev za stroje z dinamičnimi obremenitvami.

* Določbe teh standardov ustrezajo ST SEV 5507-86.

Državni odbor ZSSR za gradbeništvo (SSSR Gosstroy)

Gradbene kode

Temelji stavb in objektov

V zameno
SNiP II-15-74 in CH 475-75

1 Splošno

1.1. Strukturni temelji se oblikujejo na podlagi:

  • a) rezultate inženirsko-geodetskih, inženirsko-geoloških in inženirsko-hidrometeoroloških raziskav za gradbeništvo;
  • b) podatke, ki označujejo namen, konstrukcijo in tehnološke značilnosti zgradbe, obremenitve, ki delujejo na temeljih, in pogoje njegovega delovanja;
  • c) tehnično in ekonomsko primerjavo možnih projektnih rešitev (s predvidenimi stroški) za sprejemanje možnosti, ki omogoča najbolj popolno uporabo močnostnih in deformacijskih značilnosti tal in fizikalno-mehanskih lastnosti temeljev ali drugih podzemnih objektov.

Pri oblikovanju temeljev in temeljev je treba upoštevati lokalne pogoje gradnje ter obstoječe izkušnje pri načrtovanju, gradnji in obratovanju objektov v podobnih inženirsko-geoloških in hidrogeoloških razmerah.

1.2. Inženirske raziskave za gradnjo bi bilo treba izvajati v skladu z zahtevami SNiP, državnimi standardi in drugimi regulativnimi dokumenti o inženirskih raziskavah in raziskavah tal za gradnjo.

Na območjih s kompleksnimi inženirskimi in geološkimi razmerami: v prisotnosti tal s posebnimi lastnostmi (pogrezanje, oteklina itd.) Ali možnost razvijanja nevarnih geoloških procesov (kras, zemeljski plazovi itd.), Kot tudi na obdelovalnih površinah bi morali inženirske raziskave opravljati specializirane organizacije.

1.3. Ozemljitvene premaze je treba navesti v opisu rezultatov raziskovanj, projektov temeljev, temeljev in drugih podzemnih konstrukcij objektov v skladu z GOST 25100-82 *.

1.4. Rezultati inženirskih raziskav morajo vsebovati podatke, ki so potrebni za izbiro vrste temeljev in temeljev, določitev globine temeljev in velikosti temeljev ob upoštevanju napovedi možnih sprememb (med gradnjo in obratovanjem) inženirsko-geoloških in hidrogeoloških pogojev gradbišča ter vrste in višine inženirskih ukrepov za njenega obvladovanja.

Oblikovanje razlogov brez ustrezne inženirske in geološke utemeljitve ali v primeru njene nezadostnosti ni dovoljeno.

1.5. Projekt temeljev in fundacij bi moral zagotoviti rezanje plodnega sloja zemlje za nadaljnjo uporabo, da bi obnovili (reciklirali) motene ali neproduktivne kmetijske površine, posadili zeleno površino itd.

1.6. Projekti temeljev in temeljev kritičnih konstrukcij, postavljenih v zahtevnih inženirskih in geoloških razmerah, bi morali omogočati izvedbo poljskih meritev osnovnih deformacij.

Pri meritvah osnovnih deformacij je treba predvideti polne meritve, kadar se uporabljajo nove ali premalo preučevane strukture ali njihovi temelji, in tudi, če ima konstrukcijska naloga posebne zahteve za merjenje osnovnih deformacij.

2 Razlogi za zasnovo

Splošna navodila

2.1. Zasnova razlogov vključuje razumno izbiro izračuna:

  • vrsta podlage (naravna ali umetna);
  • vrsta, konstrukcija, material in dimenzije temeljev (plitvo ali globoko podlago, pas, stebriček, plošča itd., armiranobeton, beton, boro-beton itd.);
  • dejavnosti, navedene v odstavkih. 2,67 - 2,71, ki se po potrebi uporablja za zmanjšanje vpliva deformacije osnov na operativno primernost konstrukcij.

2.2. Podlage je treba izračunati glede na dve skupini mejnih pogojev: prvi - glede na nosilnost in drugi - glede na deformacije.

Osnove se izračunajo z deformacijami v vseh primerih in z nosilnostjo - v primerih, določenih v določbi 2.3.

V izračunih razlogov je treba upoštevati kombinirani vpliv faktorjev sile in škodljive učinke zunanjega okolja (na primer vpliv površinske ali podzemne vode na fizikalno-mehanske lastnosti tal).

2.3. Izračun osnove za nosilnost je treba opraviti v primerih, ko:

  • a) v klet prenesejo pomembne vodoravne obremenitve (podporne stene), temelje ekspanzijskih konstrukcij itd., vključno s seizmičnimi;
  • b) struktura se nahaja na pobočju ali v njegovi bližini;
  • c) je osnova prepognjena tlom iz odstavka 2.61;
  • g) osnovo sestavljajo skalnata tla.

Izračun osnove za nosilno zmogljivost v primerih, navedenih v pododstavkih "a" in "b", ni dovoljen, če konstruktivni ukrepi zagotavljajo, da ni mogoče zamenjati načrtovane osnove.

Če projekt predvideva možnost postavitve konstrukcije takoj po postavitvi temeljev, preden se polnilni prostor napolni s sinusi v jamah, je treba preveriti nosilno težnost temeljev ob upoštevanju obremenitev, ki delujejo med gradnjo.

2.4. Oblikovalna shema temeljev - temeljev ali temeljev je treba izbrati ob upoštevanju najpomembnejših dejavnikov, ki določajo stresno stanje in deformacije temeljev in struktur strukture (statična struktura strukture, značilnosti njegove konstrukcije, narava talnih slojev, lastnosti tal baz, možnost njihove spremembe med gradnja in obratovanje objektov itd.). Priporočljivo je upoštevati prostorsko delo konstrukcij, geometrijsko in fizikalno nelinearnost, anizotropijo, plastične in reološke lastnosti materialov in tal.

Dovoljeno je uporabljati verjetnostne metode izračuna, ob upoštevanju statistične heterogenosti baz, naključne narave obremenitev, vplivov in lastnosti materialov konstrukcij.

Obremenitve in vplivi, ki se upoštevajo pri izračunu razlogov

2.5. Obremenitve in vplivi na temeljih, ki jih pošiljajo temelji struktur, je treba določiti z izračunom, praviloma na podlagi upoštevanja skupnega delovanja strukture in temeljev.

Pri tem se upoštevajo obremenitve in vplivi na konstrukcijo ali posamezne elemente, varnostne faktorje obremenitev in možne kombinacije obremenitev v skladu z zahtevami SNiP pri obremenitvah in udarcih.

Obremenitev na dnu je dovoljena, ne da bi se upoštevala njihova prerazporeditev z nadgradnjo pri izračunu:

  • a) razlogi za zgradbe in zgradbe razreda III;
  • b) celotno stabilnost temeljne mase tal skupaj z gradnjo;
  • c) povprečne vrednosti osnovnih deformacij;
  • d) osnove deformacij na stopnji vezave tipične oblike na lokalne talne pogoje.

_________
1 V nadaljevanju je razred odgovornosti gradbenih objektov in objektov sprejet v skladu s Pravili za določitev stopnje odgovornosti stavb in konstrukcij pri načrtovanju objektov, ki jih odobri Državni gradbeni odbor ZSSR.

2.6. Izračun osnove deformacij je treba izvesti na glavni kombinaciji bremen; na nosilnost - na glavni kombinaciji in ob prisotnosti posebnih obremenitev in udarcev - na glavni in posebni kombinaciji.

Ob istem času so obremenitve na tleh in snegu, ki so po SNiP obremenitvah in vplivih lahko dolgoročne in kratkoročne, kratkoročne pri izračunavanju podlage nosilnosti in dolgotrajne pri izračunu z deformacijo. Obremenitve mobilne dvigalne in transportne opreme v obeh primerih veljajo za kratkoročne.

2.7. Pri izračunih podlage je potrebno upoštevati obremenitev iz shranjenega materiala in opremo, ki je nameščena blizu temeljev.

2.8. Sile v konstrukcijah, ki jih povzročajo vplivi podnebnih vplivov, ne bi smeli upoštevati pri izračunu podlag za deformacije, če razdalja med temperaturnim skrčljivim šivom ne presega vrednosti, določenih v SNiP za oblikovanje ustreznih konstrukcij.

2.9. Pri izračunu podpore mostov in cevov pod nasipom je treba obremenitve, udarce, njihove kombinacije in varnostne faktorje obremenitve upoštevati v skladu z zahtevami SNiP pri načrtovanju mostov in cevi.

Normativne in izračunane vrednosti značilnosti tal

2.10. Glavni parametri mehanskih lastnosti tal, ki določajo nosilnost podlag in njihovo deformacijo, so trdnostne in deformacijske lastnosti tal (kot notranjega trenja φ, specifična adhezija na, modul deformacije tal E, končna trdnost za enosmerno stiskanje kamnitih tleh Rc itd.). Dovoljeno je uporabljati druge parametre, ki karakterizirajo interakcijo temeljev z osnovno zemljo in eksperimentalno določajo (specifične sile v času zamrzovanja, koeficienti togosti temeljev itd.).

Opomba
Poleg izraza "lastnosti zemlje", razen v posebej določenih primerih, ne pomenijo le mehanske, temveč tudi fizične lastnosti tal, pa tudi parametre, navedene v tej določbi.

2.11. Značilnosti tal naravnega sestavka in umetnega izvora je treba praviloma določiti na podlagi njihovih neposrednih preskusov v poljskih ali laboratorijskih pogojih, ob upoštevanju možnih sprememb vlage v tleh med gradnjo in obratovanjem objektov.

2.12. Normativne in izračunane vrednosti karakteristik tal se določijo na podlagi statistične obdelave rezultatov preskusa po metodi, opisani v GOST 20522-75.

2.13. Vse izračune osnov je treba opraviti z uporabo izračunanih vrednosti lastnosti tal X, ki jih določa formula

kjer je xn - standardna vrednost te značilnosti;

γg - koeficient zanesljivosti tal.

Ground Coefficient γg pri izračunu izračunanih vrednosti lastnosti trdnosti (specifična adhezija c, kot notranjega trenja φ ne-skalnatih tal in končna trdnost za enosmerno stiskanje skalnatih tal Rc, kot tudi gostoto tal ρ), se določi glede na spremenljivost teh karakteristik, število definicij in vrednost verjetnosti zaupanja α. Za druge značilnosti tal je dovoljeno jemati γg = 1.

Opomba
Izračunana vrednost specifične mase tal γ se določi z množenjem izračunane vrednosti gostote tal s pospeševanjem prostega padca.

2.14. Verjetnost zaupanja α izračunanih vrednosti lastnosti tal se upošteva pri izračunu podlag za nosilno zmogljivost α = 0,95, pri deformacijah α = 0,85.

Verjetnost a zaupanja a za izračun podlag podpor mostov in cevov pod nasipom se sprejme v skladu z določbami klavzule 12.4. Z ustrezno utemeljitvijo za stavbe in strukture razreda I je dovoljeno sprejeti visoko stopnjo zanesljivosti izračunanih vrednosti lastnosti tal, vendar ne višje od 0,99.

  1. V poročilih o inženirskih geoloških raziskavah je treba navesti ocenjene vrednosti značilnosti tal, ki ustrezajo različnim vrednostim zaupanja.
  2. Izračunane vrednosti značilnosti tal z, φ in γ za izračune nosilnosti so označene zJaz, φJaz in γJaz, in o deformacijah zII, φII in γII.

2.15. Določiti je treba število opredelitev značilnosti tal, potrebnih za izračun njihovih normativnih in izračunanih vrednosti, odvisno od stopnje heterogenosti temeljnih tleh, zahtevane natančnosti izračuna lastnosti in razreda stavbe ali strukture in jih je treba navesti v raziskovalnem programu.

Število zasebnih definicij istega imena za vsak geotehnični inženirski element, izbrano na lokaciji, mora biti najmanj šest. Pri določanju deformacijskega modula, ki temelji na rezultatih testiranja tal na polju, je dovoljeno, da je žig omejen na rezultate treh testov (ali dve, če odstopajo od povprečja za največ 25%).

2.16. Za predhodne izračune baz, pa tudi za končne izračune osnov zgradb in konstrukcij razredov II in III ter podpore vodnih daljnovodov in komunikacij, ne glede na njihov razred, je dovoljeno določiti normativne in izračunane vrednosti trdnosti in deformacijskih lastnosti tal glede na njihove fizične značilnosti.

  1. Standardne vrednosti kota notranjega trenja φn, specifična sklopka zn in modul deformacije E lahko vzame mizo. 1 - 3 priporočenega Dodatka 1. V tem primeru se izračunane vrednosti lastnosti sprejmejo pri naslednjih vrednostih koeficienta zanesljivosti za tla:
    • pri izračunu osnov za deformacije γg = 1;
    • pri izračunu nosilnosti:
      • za specifično adhezijo γg (s) = 1,5;
      • za kot notranjega trenja peščenih tal γg (φ) = 1,1;
      • za kot notranjega trenja silicijeve gline γg (φ) = 1,15.
  2. Za nekatera območja namesto tabel priporočenega Dodatka 1 je dovoljeno uporabiti tabele značilnosti tal, ki so specifične za ta področja, dogovorjene z državnim odborom za gradnjo ZSSR.

Podzemna voda

2.17. Pri načrtovanju razlogov je treba upoštevati možnost spreminjanja hidrogeoloških pogojev lokacije med gradnjo in obratovanjem objekta, in sicer:

  • prisotnost ali možnost nastanka vrha;
  • naravno sezonsko in trajno nihanje ravni podzemne vode;
  • možne tehnološke spremembe v nivoju podzemne vode;
  • stopnjo agresivnosti podzemne vode glede na materiale podzemnih objektov in korozivno aktivnost tal na podlagi podatkov iz inženirskih raziskav ob upoštevanju tehnoloških značilnosti proizvodnje.

2.18. Oceno morebitnih sprememb v ravni podzemne vode na gradbišču bi bilo treba opraviti v inženirskih raziskavah zgradb in konstrukcij razredov I in II za obdobje 25 in 15 let, ob upoštevanju možnih naravnih sezonskih in dolgoročnih nihanj te stopnje (odstavek 2.19) ter stopnje potencialnih poplav ozemlja (odstavek 2.20). Za stavbe in strukture razreda III se ta ocena ne sme opraviti.

2.19. Ocena možnih naravnih sezonskih in dolgoročnih nihanj v nivoju podzemne vode je narejena na osnovi podatkov o dolgoročnem opazovanju režima iz stacionarne mreže Sovjetske zveze Mingeo z uporabo kratkoročnih opazovanj, vključno z enkratnimi meritvami nivojev podzemne vode, opravljenih med inženirskimi raziskavami na gradbišču.

2.20. Stopnjo potencialnih poplav na ozemlju je treba oceniti ob upoštevanju inženirsko-geoloških in hidrogeoloških razmer na gradbišču in sosednjih ozemljih, načrtovanju in tehnoloških značilnostih konstruiranih in upravljanih objektov, vključno z inženirskimi omrežji.

2.21. Za kritične strukture z ustrezno utemeljitvijo se izvede kvantitativna napoved sprememb v nivoju podzemne vode ob upoštevanju dejavnikov, ki jih povzroči človek, na podlagi posebnih celovitih študij, vključno z vsaj letnim ciklusom stacionarnih opazovanj režima podzemne vode. Če je treba, je treba poleg raziskovalne organizacije vključiti tudi specializirane projekte ali raziskovalne inštitute kot sopogodbenike, da bi izvedli te študije.

2.22. Če je z napovedano stopnjo podzemne vode (odstavki 2.18 - 2.21) možno nesprejemljivo poslabšanje fizikalno-mehanskih lastnosti temeljnih tal, razvoj neugodnih fizično-geoloških procesov, motnje normalnega delovanja podzemnih prostorov itd., Mora projekt predvideti ustrezne zaščitne ukrepe zlasti:

  • hidroizolacija podzemnih konstrukcij;
  • ukrepi, ki omejujejo dvig ravni podzemne vode, razen puščanja zaradi komunikacij, ki vodijo do vode, itd. (odvodnjavanje, zavese proti filtriranju, naprava za posebne komunikacijske kanale itd.);
  • ukrepi, ki preprečujejo mehansko ali kemično zadušitev tal (drenaža, polaganje listov, konsolidacija tal);
  • vzpostavitev stacionarnega omrežja opazovalnih vodnjakov za spremljanje razvoja poplavnega procesa, pravočasna odprava uhajanja iz komunikacij, ki vodijo v vodo itd.

Izbira enega ali več teh ukrepov je treba izvesti na podlagi tehnične in ekonomske analize ob upoštevanju predvidene ravni podzemne vode, načrtovanja in tehnoloških značilnosti, odgovornosti in ocenjene življenjske dobe konstrukcije, zanesljivosti in stroškov ukrepov za zaščito vode itd.

2.23. Če so podtalnice ali industrijske odpadne vode agresivne glede na materiale potopljenih konstrukcij ali lahko povečajo korozivno aktivnost tal, je treba zagotoviti protikorozijske ukrepe v skladu z zahtevami gradbenih predpisov o gradbenih konstrukcijah, ki jih je treba zaščititi pred korozijo.

2.24. Pri načrtovanju temeljev, temeljev in drugih podzemnih objektov pod piezometričnim nivojem podzemne vode pod tlakom je treba upoštevati tlak podzemne vode in predvideti ukrepe za preprečitev prebijanja podzemne vode v jamice, otekanje dna jame in vzpon na konstrukcijo.

Globina temeljenja

2.25. Treba je upoštevati globino temeljev:

  • namen in značilnosti konstrukcije, obremenitev in vplivov na temeljih;
  • globino temeljev sosednjih struktur, pa tudi globino pripomočkov za polaganje;
  • obstoječa in predvidena olajšava grajenega območja;
  • geotehnične razmere na gradbišču (fizikalne in mehanske lastnosti tal, narava slojev, prisotnost slojev, ki so nagnjeni k zdrsu, žepi iz vremenskih pogojev, kraške votline itd.);
  • hidrogeološke razmere območja in njihove morebitne spremembe v procesu gradnje in obratovanja objekta (odstavki 2.17-2.24);
  • morebitna erozija tal na nosilcih konstrukcij, postavljenih v rekah (mostovi, cevovodi itd.);
  • globine sezonskega zamrzovanja.

2.26. Predpostavlja se, da je normativna globina sezonskega zamrzovanja tal enaka povprečju letnih največjih globin sezonskega zamrzovanja tal (po opazovanjih najmanj 10 let) na odprtem brez snega vodoravnega območja na ravni podzemne vode pod sezonsko globino zamrzovanja tal.

2.27. Regulativna globina sezonskega zamrzovanja tal dfn, m, če ni podatkov o dolgoročnih opazovanjih, je treba določiti na podlagi toplotnih izračunov. Za območja, kjer globina zamrznitve ne presega 2,5 m, se njegova formula lahko določi s standardno vrednostjo

kje je Mt - brezmerski koeficient, ki je numerično enak vsoti absolutnih vrednosti povprečnih mesečnih negativnih temperatur v zimskem času na določenem območju, prevzeta SNiP na gradnjo klimatologije in geofizike ter v odsotnosti podatkov za določeno točko ali območje gradnje glede na rezultate opazovanj hidrometeorološke postaje pod podobnimi pogoji gradbišče;

d0 - enako, m, za:

  • ilovice in glina - 0,23;
  • peščeni pesek, drobni in mulji pesek - 0,28;
  • prod, grobi in srednji pesek - 0,30;
  • groba tla - 0,34.

D vrednost0 za tla neenakomerne sestave, se določi kot tehtano povprečje v globini prodiranja zmrzali.

2.28. Ocenjena globina sezonskega zamrzovanja tal df, m, je določena s formulo

kjer je dfn - normativna zamrzovalna globina, določena v odstavkih. 2.26. in 2.27;

kh - koeficient upoštevajoč vpliv toplotnega režima strukture:

  • za zunanje podlage ogrevanih konstrukcij - v skladu s tabelo 1;
  • za zunanje in notranje temelje neogrevanih struktur - kh = 1,1, razen območij z negativno povprečno letno temperaturo.

Opomba
Na območjih z negativno povprečno letno temperaturo je treba izračunano globino zamrznitve tal za neogrevane strukture določiti s toplotnim izračunom v skladu z zahtevami SNiP pri zasnovi temeljev in temeljev na tla s permafrostom.

Izračunano globino zamrzovanja je treba določiti s toplotnim izračunom in pri uporabi stalne toplotne zaščite podnožja, pa tudi, če lahko toplotni režim konstruirane konstrukcije pomembno vpliva na temperaturo tal (hladilniki, kotli itd.).

Tabela 1. SNiP 2.02.01-83

Koeficient kh pri oceni povprečne dnevne temperature zraka v prostoru, ki meji na zunanje temelje, ° C

Brez kleti s tlemi, ki jih ureja:

na hlodih na tleh

na ogrevanem prekrivanju čevljev

S kletjo ali tehnično podzemno

  1. V tabeli 1 so prikazane vrednosti koeficienta kh se nanašajo na podlage, katerih razdalja od zunanje stene stene do roba temeljev jefdf + 2

Kamen, grob s peščenim agregatom, prodnatih, grobih in srednje velikih peskah

Pesek v redu in mulja

Sladkor s pretočnim indeksom IL *. Osnovne deformacije so razdeljene na:

  • sedimenti - deformacije, ki nastanejo zaradi zbijanja tal pod vplivom zunanjih obremenitev in v nekaterih primerih lastne teže tal, ki jih spremlja temeljna sprememba v njegovi strukturi;
  • črpanja - deformacije, ki nastanejo zaradi zbijanja tal pod vplivom zunanjih obtežb in lastne teže tal, pa tudi dodatnih dejavnikov, kot so npr. namakanje podtalne zemlje, odmrzovanje ledenih slojev v zamrznjeni zemlji itd.;
  • naraščanja in padavin - deformacije, povezane s spremembami v prostornini nekaterih tleh, ko se njihova vlažnost spremeni ali učinki kemikalij (oteklina in krčenje), in ko voda zamrzne in odtaja ledu v poreovih zemlje (otekanje zmrzali in odtaljevanje tal);
  • propadanje - deformacije zemeljske površine, ki jih povzroča razvoj mineralnih virov, spremembe v hidrogeoloških razmerah, znižanje nivoja podzemne vode, kraški zadušitveni procesi itd.;
  • vodoravni premiki - deformacije, povezane z delovanjem vodoravnih obremenitev na temelju (temeljev ekspanzijskih sistemov, podpornih sten itd.) ali s pomembnimi navpičnimi premiki površine med pogrezanjem, pregibanjem iz lastne teže itd.
  • dip - deformacije zemeljske površine z neprekinjenostjo tal, ki nastanejo kot posledica porušitve plasti tal nad kraškimi votlinami ali rudnimi delci.

2.36. Deformacija baze, odvisno od vzrokov pojava, je razdeljena na dve vrsti:

  • prvi je deformacija od zunanje obremenitve na podlagi (padavine, pogrezanja, vodoravnega gibanja);
  • druga je deformacija, ki ni povezana z zunanjim obremenitvijo na dnu in se manifestira kot vertikalna in horizontalna premikanja osnovne površine (pogrezanje, pogrezanje lastne teže, zvišanje itd.).

2.37. Izračun podlag za deformacije naj bi izhajal iz stanja skupnega dela konstrukcije in temeljev.

Osnovne deformacije je mogoče določiti brez upoštevanja skupnega delovanja strukture in baze v primerih, določenih v klavzuli 2.5.

2.38. Skupne deformacije temeljev in struktur lahko zaznamujejo:

  • absolutni osnutek osnove ločene temelje;
  • srednji osnutek dna konstrukcije;
  • relativna neenakost sedimentov dveh temeljev Δs / L;
  • osnovni list (struktura) i;
  • relativni odklon ali upogibanje f / L;
  • ukrivljenost pregibnega dela strukture p;
  • relativni zvitek zasuka strukture θ;
  • horizontalno gibanje temeljev (struktura) u.

Opomba
Podobne deformacijske lastnosti se lahko določijo tudi za druge deformacije, navedene v oddelku 2.35.

2.39. Izračun razlogov za deformacijo temelji na pogojih

kjer je s skupna deformacija temeljev in strukture, določena z izračunom v skladu z navodili iz obvezne Priloge 2;

su - mejna vrednost skupne deformacije temeljev in strukture, določena v skladu z navodili iz odstavkov. 2,51 - 2,55.

  1. V nujnih primerih, da bi ocenili stresno-snovno stanje struktur struktur, ob upoštevanju dolgoročnih procesov in napovedovanja časa za utrditev temelja, je treba sediment izračunati sčasoma.
  2. Bazični sedimenti, ki se pojavijo med gradnjo (npr. Padavine od teže nasipov do konstrukcije temeljev, oborine pred monolitiranjem spojev gradbenih konstrukcij), se ne upoštevajo, če ne vplivajo na uporabnost naprav.
  3. Pri izračunavanju podlag za deformacije je treba upoštevati možnost spremembe obračunskih in mejnih vrednosti osnovnih deformacij z uporabo ukrepov, določenih v točkah 2,67 - 2,71.

2.40. Shema zasnove temeljev, ki se uporablja za določitev skupne deformacije temeljev in strukture, se izbere v skladu s smernicami klavzule 2.4.

Izračun osnovnih deformacij se praviloma opravi z uporabo sheme zasnovane zasnove v obliki:

  • linearno deformabilno polprostorje s pogojno omejitvijo globine stisljivega zaporedja Hc (klavzula 6 obvezne Priloge 2);
  • linearno deformabilna plast, če:
    • a) znotraj stisljivega stratuma baze Hc, določen kot za linearno deformabilno polovico, obstaja plast zemlje s sevalnim modulom E1 ≥ 100 MPa (1000 kgf / cm 2) in debelino h1, izpolnjevanje pogoja

    Debelina linearno deformabilne plasti H v primeru "a" se vzame pred streho nizko stisljivih tal, v primeru "b" pa se izračuna v skladu z navodili iz klavzule 8 obvezne priloge 2.

    Opomba
    Shema linearno deformabilne plasti se lahko uporablja za podlage s širino b ≥ 10 m, če so v stisljivi debelini plasti tal s sevalnim modulom E ≥ 10 MPa (100 kgf / cm2), če njihova skupna debelina ne presega 0,2H.

    2.41. Pri izračunavanju deformacij osnove z uporabo shem načrtovanja, navedenih v odstavku 2.40, povprečni tlak pod dnom temeljev p ne bi smel presegati konstrukcijske upornosti osnovnega tališča R, kPa (ts / m 2), določenega s formulo

    kjer je γc1 in γc2 - koeficienti delovnih pogojev, opravljenih na mizi. 3;

    k - koeficient, ki je enak: k1 = 1, če so lastnosti trdnosti tal (φ in c) določene z neposrednimi preskusi, in k1 = 1,1, če so vzeti po tabeli. 1 - 3 priporoča Priloga 1;

    kz - koeficient:

    γ 'II - enako, ki leži nad podplatom;

    zII - izračunana vrednost specifične adhezije tal, ki se nahaja neposredno pod dnom temeljev, kPa (ton / m 2);

    d1 - globino temeljev neutemeljenih struktur od ravni načrtovanja ali zmanjšane globine zunanjih in notranjih temeljev iz kleti tla, ki jih določa formula

    kjer je hs - debelina sloja tal nad kletno kletko iz kleti, m;

    hcf - debelina konstrukcije talne obloge, m;

    γcf - izračunana vrednost specifične teže gradnje kletnega tla, kN / m 3 (ts / m 3);

    db - globina kleti - razdalja od nivoja načrtovanja do podlage, m (za konstrukcije s kletjo širine B ≤ 20 m in globine več kot 2 m je db = 2 m, s širino kleti B> 20 m - db = 0).

    1. Formula (7) lahko zaprosi za katero koli obliko temeljev v načrtu. Če ima osnova temeljev obliko kroga ali pravilnega mnogokotnika površine A, velja, da je b = √A
    2. Izračunane vrednosti specifične mase tal in materiala kletnega tla, vključene v formulo (7), se lahko sprejmejo enako svojim standardnim vrednostim.
    3. Izračunana odpornost tal z ustrezno utemeljitvijo se lahko poveča, če zasnova temeljev izboljša pogoje za njegovo delo z bazo.
    4. Pri osnovnih ploščah z vogalnimi kosi se lahko konstrukcijska upornost bazne zemlje poveča za 15%.
    5. Če d1 > d (d je globina temeljenja od ravni načrtovanja) v formuli (7) d1 = d in db = 0

    Tabela 3. SNiP 2.02.01-83

    Koeficient γc2 za konstrukcije s togo strukturno shemo z razmerjem med dolžino konstrukcije ali njenega prostora na višino L / H, ki je enaka

    Groba s peščenim agregatom in peščenimi, razen majhnih in muljastih

    rahlo vlažen in vlažen

    Dusty-gline, pa tudi grobe klastike z agregatom iz prahovega gline z merilom pretoka tal ali agregata IL ≤ 0,25

    Dustno-glinasto, pa tudi grobo zrnato, z agregatom iz ilovnatih gline s tlemi ali agregatnim pretokom 0,25 0,5

    1. Strukture s togo strukturno shemo vključujejo strukture, katerih strukture so posebej prilagojene percepciji napora zaradi deformacije temeljev, vključno z ukrepi iz točke 2.70, b.
    2. Za stavbe s prilagodljivim modelom je vrednost koeficienta γc2 je enakovreden enemu.
    3. Za vmesne vrednosti koeficienta L / H γc2 določena z interpolacijo.

    Tabela 4. SNiP 2.02.01-83

    Kot notranji trenja, φII, toča

    Kot notranji trenja, φII, toča

    2.42. Začetne dimenzije temeljev se imenujejo iz konstruktivnih razlogov ali na podlagi tabeliranih vrednosti izračunane upornosti osnovnega tal R0 v skladu s priporočeno Prilogo 3. Vrednosti R0 Prav tako je dovoljeno uporabiti za končno določitev dimenzij temeljev zgradb in konstrukcij razreda III, če je osnova zložena vodoravna (nagib ne več kot 0,1), ki je v debelini zadržana s sloji tal, katerih stiskljivost se ne povečuje v globini, ki je enaka dvakratni širini največje osnove, od števila podplati.

    2.43. Izračunana odpornost R baze, sestavljene iz grobih tal, se izračuna po formuli (7) na podlagi rezultatov neposrednih določitev karakteristik trdnosti tal.

    Če skupna vsebnost presega 40%, se lahko vrednost R za grubo zrnato zemljo določi z značilnostmi agregata.

    2.44. Načrtovalno odpornost tal pri osnovni R pri kompaktiranju ali izdelavi vzglavnikov je treba določiti na podlagi izračunanih vrednosti fizikalno-mehanskih lastnosti stisnjenih tal.

    2.45. Konstrukcijska odpornost tal pri osnovni R z diskontiniranimi temelji je določena kot podlaga za trakove v skladu z navodili iz odstavkov. 2,41-2,44 s povečanjem vrednosti R za koeficient kd, vzemi mizo. 5

    Tabela 5. SNiP 2.02.01-83

    Tip osnovnih plošč

    K vrednostd za peščene (razen krhke) in muljaste glinaste tla s koeficientom poroznosti e in indeksom prihodka IL

    Z vogalom

    1. Z vmesnimi vrednostmi e in IL k faktord sprejetih z interpolacijo.
    2. Za plošče z vogalomd upošteva povečanje R v skladu s pribl. 4 do str 2.41.

    2.46. Zaradi povečanih obremenitev, ki temeljijo na obstoječih strukturah (na primer med obnovo), je treba konstrukcijsko odpornost temeljnih tleh upoštevati glede na njihove fizikalno-mehanske lastnosti ob upoštevanju vrste in stanja temeljev ter temeljnih struktur zgradbe, trajanja njegovega delovanja, pričakovanih dodatnih obremenitev na temeljih in njihove učinke na sosednje strukture.

    2.47. Konstrukcijska upornost osnovnega talila R, izračunana po formuli (7), se lahko poveča za 1,2-krat, če izračunane osnove deformacije (pri tlaku, enakem R) ne presegajo 40% mejnih vrednosti (odstavki 2.51-2.55). Hkrati povečani tlak ne bi smel povzročiti blažilnih deformacij nad 50% mejnih vrednosti in presegati vrednosti tlaka iz pogoja za izračun baze glede na nosilnost v skladu z zahtevami odstavkov. 2,57 - 2,65.

    2.48. V prisotnosti plasti tla na globini z od dna osnove v stisljivem stratumu zemlje, ki je manjša od moči tla prekrivnih plasti, je treba določiti dimenzije temeljev, da se zagotovi stanje

    kjer je σzp in σzg - vertikalne napetosti v tleh na globini z od dna osnove, dodatna od obremenitve na temelju in od mrtve teže tal, kPa (ts / m 2);

    Rz - konstrukcijsko odpornost tal z zmanjšano trdnostjo na globini z, kPa (ts / m 2), izračunana s formulo (7) za konvencionalno širino temeljev bz, m, enako:

    tukaj N je navpična obremenitev na dnu od temeljev;

    l in b, oziroma dolžino in širino temeljice.

    2.49. Tlak na tleh na robu osnove ekscentrično naložene podlage (izračunano ob predpostavki linearne porazdelitve tlaka pod dnom temeljev pod obremenitvami, vzetimi za izračun baze z deformacijo), praviloma določimo ob upoštevanju globine temeljev v temeljenju in togosti temeljnih temeljev. Robni tlak pod delovanjem upogibnega momenta vzdolž vsake osne temelje ne sme presegati 1,2R in na vogalni točki - 1,5R (tukaj je R konstrukcijski upor osnovnega tal, določen v skladu z zahtevami odstavkov 2.41-2.48).

    Opomba
    Pri izračunu temeljev temeljev mostov za zunajstopenjsko obremenitev je treba upoštevati zahteve gradbenih kod za načrtovanje mostov in cevi.

    2.50. Val posameznih temeljev ali struktur kot celote je treba izračunati ob upoštevanju trenutka na ravni dna temeljev, vpliva sosednjih temeljev, obremenitev na sosednjih območjih in neenakosti stisljive osnove.

    Pri določanju kletnih zvitkov je poleg tega praviloma potrebno upoštevati globino temeljenja, togost podfunkcionalne strukture in možnost povečanja ekscentričnosti bremena zaradi naklona temeljev (strukture).

    2.51. Mejne vrednosti skupne deformacije temeljev in strukture se določijo na podlagi potrebe po izpolnjevanju:

    • a) tehnološke ali arhitekturne zahteve za deformacijo konstrukcije (sprememba konstrukcijskih nivojev in določitev konstrukcije kot celote, njenih posameznih elementov in opreme, vključno z zahtevami za normalno obratovanje dvigal, žerjavov, dvigalnih naprav itd.) - su, s;
    • b) zahteve za trdnost, stabilnost in odpornost proti razpokam konstrukcij, vključno s splošno stabilnostjo konstrukcijeu, f.

    2.52. Mejne vrednosti skupne deformacije temeljev in strukture glede na tehnološke ali arhitekturne zahteveu, s bi morali biti določeni z ustreznimi projektnimi standardi zgradb in objektov, pravili tehničnega obratovanja opreme ali projektne naloge, ob upoštevanju, če je potrebno, izravnave opreme med obratovanjem.

    Preverjanje skladnosti s s ≤ su, s proizvedene pri razvoju standardnih in posameznih projektov v sestavi konstrukcije strukture v interakciji z bazo po ustreznih izračunih struktur strukture za trdnost, stabilnost in odpornost na razpoke.

    2.53. Mejne vrednosti skupne deformacije osnove in strukture pod pogoji trdnosti, stabilnosti in razpoke proti strukturi su, f je treba namestiti v zasnovo, ki temelji na izračunu strukture v povezavi z osnovo.

    S vrednostu, f je dovoljeno, da se ne montirajo za strukture z veliko togostjo in trdnostjo (npr. zgradbe v stolpiču domene), pa tudi za strukture, v katerih konstrukcija ne obstajajo sile neenakih sedimentov osnove (na primer različne vrste tečajnih sistemov).

    2.54. Pri razvoju standardnih konstrukcij na podlagi vrednosti su, s in su, f bi morali praviloma določiti naslednja merila za dopustnost uporabe teh projektov, poenostaviti izračun podlag za deformacije, če so vezani na lokalne talne pogoje:

    • a) mejne vrednosti variabilnosti stisljivosti tal na osnovi αE, ki ustreza različnim vrednostim povprečnega modula deformacije tal v načrtu gradnje ali povprečni osnutek temeljenja;
    • b) največja neenotnost deformacij osnove Δsu 0, ki ustreza ničelni togosti strukture;
    • c) seznam tal z navedbo njihovih najpreprostejših lastnosti lastnosti in narave stratumov, v prisotnosti katerih ni potrebno opraviti izračuna podlag za deformacije.
    1. Stopnja spremenljivosti stisljivosti osnove αE se določi z razmerjem največje vrednosti modula deformacije bazne zemlje v mejah načrta gradnje do najmanjše vrednosti.
    2. Povprečna vrednost modula deformacije tal v okviru gradbenega načrta je opredeljena kot tehtano povprečje (upoštevajoč spremembo stisljivosti zemlje v globini in v načrtu gradnje).

    2.55. Mejne vrednosti osnovnih deformacij se lahko sprejmejo v skladu s priporočeno prilogo 4, če strukture konstrukcije niso zasnovane za sile, ki nastanejo pri njih, ko se interakcijo z bazo, in vrednosti s so določeneu, s (odstavki 2.51, 2.52).

    2.56. Izračun osnovnih deformacij ni dovoljen, če povprečni tlak v temeljih konstrukcije ne presega konstrukcijske osnove odpornosti tal (odstavki 2.41-2.48) in je izpolnjen eden od naslednjih pogojev:

    • a) stopnja spremenljivosti stisljivosti baze je manjša od mejne vrednosti v skladu z 2.54, a;
    • b) geotehnični pogoji na gradbišču ustrezajo obsegu značilnega projekta (glej odstavek 2.54, c);
    • c) talni pogoji gradbišča objektov, naštetih v tabeli. 6, si oglejte eno od možnosti, navedenih v tej tabeli.

    Tabela 6. SNiP 2.02.01-83

    Zemeljski pogoji

    1. Industrijske zgradbe

    Eno-nadstropna z nosilnimi strukturami, ki so neobčutljivi na neenakomerne padavine (npr. Jekleni ali armiranobetonski okvir na ločenih temeljih s šarnirno podporo nosilcev, nosilci), in z mostičnimi dvigali z dvižno zmogljivostjo do vključno 50 ton

    Multi-nadstropna do 6 nadstropij, vključno z mrežo stebrov, ki ne presega 6 × 9 m

    1. Groba zrnata tla z vsebnostjo agregatov manj kot 40%

    2. Pesek katere koli velikosti, razen za silty, gosto in srednje gostoto

    3. Pesek katere koli velikosti, le gosta

    4. Pesek katere koli velikosti, le povprečna gostota s koeficientom poroznosti e ≤ 0,65

    5. Začimbe z e ≤ 0,65, ilovice z e ≤ 0,85 in gline z e ≤ 0,95, če obseg variacije poroznostnega koeficienta teh tal na mestu ne presega 0,2

    6. Pesek, razen mulja z e ≤ 0,7 v kombinaciji s silikobinastimi tlemi morenskega izvora (e 2).

  • Izračun razlogov za nosilnost

    2.57. Namen izračuna podlag nosilnosti je zagotoviti trdnost in stabilnost podstavkov ter preprečiti, da se temelj pritegne vzdolž osnove in ga nagiba. Shema osnovnega uničevanja, uporabljena pri izračunu (ko doseže mejno stanje), mora biti statično in kinematično možna za določen vpliv in konstrukcijo temeljev ali strukture.

    2.58. Izračun razlogov za nosilnost temelji na pogojih

    kjer je F izračunana obremenitev na dnu, določena z navodili iz odstavkov. 2,5 - 2,8;

    Fu - trdnost mejne upornosti osnove;

    γz - koeficient sprejetih delovnih pogojev:

    • za pesek, razen za muljem γz = 1,0
    • za muljasti pesek in mleto-gline tla v stabiliziranem stanju γz = 0,9
    • za tlakovce v nestabilnem stanju γz = 0,85
    • za skalnata tla:
      • neoluščena in šibkana, γz = 1,0
      • izsušen γz = 0,9
      • zelo strganih γz = 0,8

    γn - koeficient zanesljivosti za predvideni namen strukture, ob predpostavki 1,2; 1.15 in 1.10 za stavbe in zgradbe razredov I, II in III.

    2.59. Navpična komponenta sile omejevalnega upora osnove, ki je sestavljena iz skalnatih tal Nu, kN (ts), ne glede na globino temeljev temeljev, se izračuna po formuli

    kjer je rc - konstrukcijska vrednost končne jakosti za enosmerno stiskanje skalnatih tal, kPa (ts / m 2);

    b 'in l' sta zmanjšana širina in dolžina podlage, m, izračunana po formulah:

    tukaj eb in el - oziroma ekscentričnosti uporabe nastalih obremenitev v smeri prečne in vzdolžne osi temeljev, m.

    2.60. Trdnost omejevalnega upora baze, ki je sestavljena iz ne-skalnatih tleh v stabiliziranem stanju, je treba določiti na podlagi pogoja, da razmerje med normalno σ in tangencialnimi napetostmi τ na vseh drsnih površinah, ki ustrezajo omejitvenemu stanju baze, zadeva odvisnost

    kjer je φJaz in cJaz - izračunane vrednosti kota notranjega trenja in specifične adhezije tal (odstavki 2.12 - 2.14).

    2.61. Moč omejevalnega upora baze, sestavljenega iz počasi stisnjene vodne nasičene glive in biogenih tal (s stopnjo vlažnosti Sr ≥ 0,85 in razmerje konsolidacije zv ≤ 10 7 cm 2 / leto), je treba določiti ob upoštevanju morebitnega nestabilnega stanja osnovnih tleh zaradi prekomernega tlaka v poreni vodi u. Razmerje med normalno σ in tangencialnimi napetostmi τ se vzame v skladu s

    kjer je φJaz in zJaz - ustrezajo stabiliziranemu stanju baznih tleh.

    Nadtlak v poreni vodi se lahko določi z metodami filtracijske konsolidacije tal ob upoštevanju stopnje uporabe obremenitve na osnovi. Z ustrezno utemeljitvijo (visoki stopnji gradnje ali obremenitvi z obratovalnimi obremenitvami, odsotnostjo slojev za drenažo tal ali odvodnih naprav na dnu) je dovoljeno prevzeti nadtlak v poreni vodi, ki je enaka normalni napetosti v območjih zdrsa (u = σ) kot varnostna meja ali vrednosti φJaz in zJaz ki ustreza nestabilnim tlom.

    2.62. Navpična komponenta sile omejevalne upornosti Nu Podnožje, ki je sestavljeno iz ne-kamnitih tleh v stabiliziranem stanju, se lahko določi s formulo (16), če ima podlaga ravno podlago in osnovna tla pod osnovo je enakomerna do globine, ki ni manjša od njegove širine, in pri različnih navpičnih obremenitvah z različnih strani kleti presega 0,5R (R je konstrukcijska odpornost tal baz, določena v skladu z odstavki.2.41-248):

    pri čemer sta b 'in l' ista poimenovanja kot v formuli (12), pri čemer b predstavlja stran temelja, v smeri katere se domneva, da je izguba stabilnosti osnove prevzeta;

    Nγ, Nq, Nc - ne-dimenzionalni koeficienti nosilnosti, določeni v tabeli 7, odvisno od izračunane vrednosti kota notranjega trenja tal φJaz in kot naklona na navpično δ nastalega zunanjega obremenitve na dnu osnove F na ravni dna temeljev;

    γJaz in γJaz"- izračunane vrednosti specifične mase tal, kN / m 3 (tona / m 3), ki so znotraj možne prizme izbokline navzgor in pod podnožjem kleti (v prisotnosti podzemne vode, se določijo ob upoštevanju utežnega delovanja vode);

    zJaz - konstrukcijska vrednost specifične adhezije tal, kPa (ts / m 2);

    d - globina temeljenja temeljev, m (v primeru neenakega navpičnega obremenitve z različnih strani temeljev se upošteva vrednost d, ki ustreza najmanjšim obremenitvam, na primer iz kleti);

    ξγq, ξc - koeficienti oblike temeljev, ki jih določajo formule:

    l in b, oziroma dolžino in širino podnožja temelj, vzeta v primeru ekscentrične uporabe rezultirajočega obremenitve, ki je enaka določenim vrednostim l ', b', ki jih določajo formule (13).

    Tabela 7. SNiP 2.02.01-83

    Kot notranja tla φJaz, toča

    Faktorji obremenitve Nγ, Nq, Nc pri kotnih nagibih do navpične višine nastale zunanje obremenitve δ, deg, enako

    1. Z vmesnimi vrednostmi φJaz in δ koeficientov Nγ, Nq, Nc dovoljeno določiti z interpolacijo.
    2. Kovinski oklepaji dajejo vrednosti koeficientov nosilnosti, ki ustrezajo mejni vrednosti kota naklona bremena δ ', ki temelji na pogojih (19).

    cJaz - oznaka je enaka kot v formuli (14), kPa (ts / m 2);

    α-kot, rad, določen s formulo

    tukaj fh - horizontalna komponenta izračunane obremenitve na 1 m dolžine kletke, določena ob upoštevanju aktivnega tlaka tal, kN / m (tf / m).

    Formula (21) se lahko uporablja, če je stanje

    Moč omejevalnega upora dna pravokotne podlage (l ≤ 3b) pod vplivom navpične obremenitve na njej se lahko določi s formulo (16), ob predpostavki φJaz = 0 in ξc = 1 + 0.11η.

    V vseh primerih, če vodoravne obremenitve delujejo na temelju in je osnova zložena s tlemi v nestabilnem stanju, je treba osnovo izračunati za striženje na dnu (odstavek 2.63).

    2.66. Treba je preveriti stabilnost temeljev za delovanje sil pri zmrzovanju tal, če je osnova zložena z iztegovanjem.

    Ukrepi za zmanjšanje deformacije temeljev in njihov vpliv na strukture

    2.67. Izpolnjevati zahteve izračunavanja podlage za omejitev pogojev, razen možnosti in možnosti spreminjanja velikosti temeljev glede na globino ali njihovo globino (vključno z razrezom tal) z nezadovoljivimi lastnostmi), uvajanje dodatnih razmerij, ki omejujejo premikanje temeljev, uporabo drugih vrst temeljev, spreminjanje obremenitev na temelju itd., upoštevati potrebo po uporabi:

    • a) ukrepe za zaščito razlogov baze zaradi poslabšanja njihovih lastnosti (odstavek 2.68);
    • b) ukrepe za preoblikovanje gradbenih lastnosti tal (odstavek 2.69).
    • c) konstruktivni ukrepi, ki zmanjšujejo občutljivost konstrukcij do deformacij (oddelek 2.70)

    Zasnova mora upoštevati tudi možnost ureditve prizadevanj pri gradnji objektov, ki izhajajo iz njene interakcije z osnovo (odstavek 2.71).

    Izbira enega ali več ukrepov je treba izvesti ob upoštevanju zahtev odstavkov. 1.1 in 2.1.

    2.68. Ukrepi, ki ščitijo temeljna tla zaradi poslabšanja njihove gradbene lastnosti, vključujejo:

    • a) ukrepi za zaščito vode na mestih, kjer so občutljiva na spremembe vlažnosti (primerna razporeditev glavnih načrtov, vertikalno načrtovanje območja, zagotavljanje toka površinske vode, namestitev drenažnih kanalov, antistatične zavese in zasloni, polaganje cevovodov za vodo v posebnih kanalih ali njihovo namestitev na varne razdalje od objektov nadzor možnih puščanj vode itd.);
    • b) zaščita baznih tal iz kemično aktivnih tekočin, ki lahko vodijo do strganja, otekanja, aktivacije krasno-sufozijskih pojavov, povečanja agresivnosti podtalnice itd.;
    • c) omejevanje virov zunanjih vplivov (npr. vibracij);
    • d) previdnostni ukrepi, sprejeti med gradnjo objektov (ohranjanje naravne strukture in vlage v tleh, skladnost s tehnologijo namestitve temeljev, temeljev, podzemnih in nadzemnih objektov, preprečevanje sprememb v shemi, sprejetem v osnutku, in hitrost prenosa tovora v fundacijo, zlasti če počasi utrjevanje prsti itd.).

    2.69. Doseženo je preoblikovanje gradbenih lastnosti baze tal (pripomočka umetnih osnov)

    • a) kopičenje tal (tlačenje s težkimi tamponi, vgradnja zemljiških pilotov, nagibanje jam za temeljenje, predhodno namakanje tal, uporaba eksplozivne energije, globoko hidravlično stiskanje, vibracijski stroji, valji itd.);
    • b) popolna ali delna zamenjava osnovnega (v smislu in globine) tal z nezadovoljivimi lastnostmi z blazinami peska, gramoza, ruševin itd.;
    • c) napravo nasipov (odmetavanje ali hidroluks);
    • d) konsolidacija tal (kemične, elektrokemične, vrtalne, termične in druge metode);
    • e) uvedba posebnih aditivov v tla (npr. zasoljevanje zemlje ali impregnacija z oljnimi proizvodi za odpravo lastnosti);
    • e) okrepitev tal (uvedba posebnih filmov, mrež, itd.).

    2.70. Konstruktivni ukrepi, ki zmanjšujejo občutljivost konstrukcij do osnovnih deformacij, vključujejo:

    • a) racionalna postavitev konstrukcije glede na višino in višino;
    • b) povečanje trdnosti in prostorske togosti konstrukcij, doseženih s krepitvijo konstrukcij, zlasti konstrukcij kletne klete, v skladu z rezultati izračuna konstrukcije v sodelovanju z osnovo (uvedba dodatnih priključkov v okvirnih konstrukcijah, gradnja armiranobetona ali armiranega kamna, razrezane konstrukcije v predelke in itd.);
    • c) povečanje skladnosti objektov (če to dovoljujejo tehnološke zahteve) z uporabo prožnih ali deljenih struktur;
    • g) naprave za poravnavo konstrukcij konstrukcijske opreme in naprave za ravnanje.

    Opomba
    Mere aproksimacije gradbenih konstrukcij mobilne tehnološke opreme (mostični žerjavi, dvigala itd.) Morajo zagotavljati njihovo normalno delovanje, ob upoštevanju morebitnih deformacij osnove.

    2.71. Ukrepi, ki omogočajo zmanjšanje prizadevanj pri izgradnji strukture ob interakciji z bazo, vključujejo:

    • postavitev strukture na gradbišče, ob upoštevanju njegove inženirsko-geološke strukture in možnih virov škodljivih vplivov (leče šibkih tal, starih rudniških delov, kraških votlin, zunanjih vodov, itd.);
    • uporaba ustreznih temeljnih struktur (na primer, temeljev z majhno stransko površino v spodkopanih območjih in v prisotnosti tlehov na tleh);
    • polnjenje sinusov in namestitev blazin pod temeljev materialov z nizko oprijemljivostjo in trenjem, uporaba posebnih premazov proti trenju, fragment začasnih nadomestnih jarkov za zmanjšanje sil iz horizontalnih deformacij temeljev (na primer na področju rudarstva);
    • regulacija pogojev monolitnih sklepov montažnih in montažnih monolitnih konstrukcij;
    • razumno hitrost in zaporedje konstrukcije posameznih delov konstrukcije.

    3 Oblikovalne značilnosti temeljev objektov, postavljenih na podtalnih tleh

    3.1. Osnove, ki jih tvorijo podzemna tla, je treba zasnovati ob upoštevanju njihovih posebnosti, in sicer, če se vlaga poveča nad določeno ravnjo, dajo dodatne deformacije - črpanje iz zunanje obremenitve in (ali) lastne teže tal.

    3.2. Pri zasnovi zemljišč, zloženih podtalnih tleh, morate upoštevati možnost povečanja njihove vlažnosti zaradi:

    • a) namakalna tla - od zgoraj navzdol od zunanjih virov in (ali) od dna, ko se raven podtalnice dvigne;
    • b) postopno kopičenje vlage v tleh zaradi infiltracije površinske vode in zaščite površine.

    Ocenjeno stanje podtalnih tal z vlago je:

    Z možnostjo namakanja - popolna zasičenost vode (Sr ≥ 0,8);

    Kadar jih ni mogoče namočiti - stanje vlažnosti v stanju dinamičnega ravnovesja wekv, domneva, da je enaka naravni vlažnosti w, če je w ≥ wstr, in vlažnost na meji valjanja, če je w 2) debelina večja od širine temeljne črte, je treba določiti osnove baze ob upoštevanju celotnega tlaka pod osnovnim podplatom.

    5.5. Kadar se izračunane deformacije osnove, ki so sestavljene iz biogenih tal in silov, več kot mejna ali nezadostna nosilnost podlage, je treba zagotoviti naslednje ukrepe v skladu z navodili iz 2,67 - 2,71:

    polno ali delno rezanje plasti biogenih tal in silov z globokimi temelji;

    popolna ali delna zamenjava hranilne zemlje ali mulj s peskom, gramozom, ruševinami itd.;

    z zbiranjem zemlje z začasno ali trajno nalaganjem temeljev konstrukcije ali celotnega gradbišča z razsutim (aluvialnim) tlom ali drugim materialom (s filtrirno plastjo ali drenažo, če je potrebno pospešiti proces konsolidacije temeljev);

    utrjevanje silov v postopku s peskom.

    5.6. Oblikovanje pošiljke je treba opraviti ob upoštevanju zahtev klavzule 5.3. V tem primeru je treba določiti debelino, dimenzije glede na nakladalno plast in čas, ki je potreben za dosego določene stopnje konsolidacije podlage, in končni osnutek baze pod obremenitvijo.

    6 Značilnosti zasnove temeljev konstrukcij, postavljenih na eluvialna tla

    6.1. Osnove, ki jih sestavljajo eluvialna tla - proizvodi vremenskih pojavov kamnin, ostanejo na mestu njihovega nastajanja in ohranjajo do neke mere strukturo in teksturo prvotnih kamnin, je treba zasnovati ob upoštevanju:

    • njihova precejšnja heterogenost v globini in načrtu zaradi prisotnosti tal z veliko razliko v njihovi moči in deformacijskih značilnostih - skalnatih različnih vremenskih razmerah in različnih vrstah ne-skalnatih tal;
    • nagnjenost k zmanjšanju moči eluvialnih tal (zlasti grobih in zelo strmih kamnin) med njihovo konverzijo v odprtih jamah;
    • možnost prehoda v plavajoče stanje eluvialnih peščenih in mrtvih peskov v primeru njihove zasičenosti med gradnjo jam in temeljev;
    • možna prisotnost lastnosti potopitve v eluvialnih silikatnih pesek s koeficientom poroznosti e> 0,6 in stopnjo vlažnosti Sr 0,1, zahteve iz. 3-5.

    Celotno deformacijo podlage je treba določiti tako, da se osnove usedline zberejo od zunanjega obremenjevanja in dodatnega usedlina iz samokoncentriranih razsutih tal in razgradnje organskih vključkov kot tudi sedimentov (sledenje) osnovnih tal od teže nasipov in obremenitev iz temeljice.

    8.4. Konstrukcijska upornost osnove, ki je sestavljena iz razsutih tal, se določi v skladu z zahtevami odstavkov. 2,41-2,48.

    Začetne dimenzije temeljev konstrukcij, postavljenih na stisnjenih tleh v razsutem stanju, je mogoče določiti na podlagi izračunanih vrednosti upora tal pri tleh R0 o priporočeni prilogi 3.

    R vrednosti0 Prav tako je dovoljeno uporabiti za določitev končnih dimenzij temeljev stavb in konstrukcij razreda III.

    8.5. Pri konstrukcijskih deformacijah osnove, ki je sestavljena iz razsutih tleh, ki so večje od mejne ali nezadostne nosilnosti podlage, je treba zagotoviti naslednje ukrepe v skladu z zahtevami odstavkov. 2,67 - 2,71:

    • površinsko zbijanje podlag s težkimi tampersi, vibracijskimi stroji, valji;
    • globoko kopičenje s kopiči tal, hidravlično stiskanje;
    • naprava za blazine tal (pesek, drobljen kamen, gramoz itd.);
    • rezanje tal v razsutem stanju z globokimi temelji;
    • konstruktivne dejavnosti.

    9 Značilnosti oblikovanja temeljev objektov, postavljenih na podtalnicah

    9.1. Temelji konstrukcij, postavljenih v spodkopanih območjih, bi morali biti zasnovani glede na neenakomeren pogrezanje zemeljske površine, skupaj s horizontalnimi deformacijami premikajoče se tle zaradi rudarskih operacij in gibanja tal v razvitem prostoru.

    Parametri deformacij zemeljske površine, vključno z ukrivljenostjo površine, njegovimi pobočji in vodoravnimi premiki, pa tudi navpične letve, je treba določiti v skladu z zahtevami SNiP pri načrtovanju stavb in objektov na spodkopanih ozemljih. Pri določanju izračunanih vrednosti lastnosti tal je treba upoštevati te parametre, ki so osnova za izračun osnov, temeljev in struktur strukture strukture nadgradnje.

    9.2. Izračunane vrednosti lastnosti trdnosti in deformacije tal, da se določijo sile, ki delujejo na temeljih zaradi deformacij zemeljske površine, bi morale biti enake normativnemu, ob predpostavki v formuli (1), koeficient zanesljivosti za tla γg = 1.

    Vrednost modula deformacije tal v vodoravni smeri Eh je bilo dovoljeno, da za zemeljsko-glinasto tla izenačijo 0,5 in 0,65 - za peščene prsti na vrednosti modula deformacije tal v navpični smeri E.

    9.3. Načrtovalno odpornost bazne površine R je treba določiti v skladu z zahtevami odstavkov. 2,41-2,48. Koeficient delovnih pogojev γc2 v formuli (7) za konstrukcije toge strukturne sheme s talne in temeljne pasove z zaprto zanko, je treba vzeti iz tabele. 8; v drugih primerih - γc2 = 1.

    Tabela 8. SNiP 2.02.01-83

    Koeficient γc2 za konstrukcije s togo strukturno shemo z razmerjem med dolžino konstrukcije ali predelka na njegovo višino L / N